權(quán)利要求書： 1.鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷的制備方法，其特征在于，包含以下步驟：將分析純的碳酸鋇、二氧化鈦、氧化錫按化學(xué)計(jì)量比混合球磨得到混合漿料；

將混合漿料烘干后進(jìn)行預(yù)燒，得到預(yù)燒粉體；

將預(yù)燒粉體研磨、造粒、烘干、過篩得到中間粉體；

將具有不同x值的中間粉體按照等質(zhì)量比混合，壓制成片、排膠，得到坯體；以及將坯體燒結(jié)保溫；

其中，所述鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由3?5個組分復(fù)合而成，每個組分的化學(xué)組成通式為Ba(Ti1?xSnx)O3，x為Sn元素的摻雜含量，x取0.03?0.14。

2.如權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，所述鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由4個組分復(fù)合而成。

3.如權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，所述x取0.03、0.06、0.09、0.12。

4.如權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，所述球磨的介質(zhì)為鋯球，分散劑為無水乙醇，球磨時間為22?24h。

5.如權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，所述預(yù)燒溫度為1100?1200℃，保溫時間為2?3h。

6.如權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，將預(yù)燒粉體研磨后，多次少量地加入聚乙烯醇水溶液進(jìn)行造粒。

7.如權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，將中間粉體壓制成直徑10mm，厚度1?

1.5mm的致密圓片。

8.如權(quán)利要求4所述的制備方法，其特征在于，所述坯體燒結(jié)溫度為1350?1400℃，保溫時間為2?3h。

說明書： 鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷及其制備方法技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及鐵電材料技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及鈦酸鋇無鉛鐵電陶瓷及其制備方法。背景技術(shù)[0002] 基于鐵電材料電卡效應(yīng)的電卡制冷技術(shù)吸引了眾多研究者的目光。鐵電材料是指具有自發(fā)極化且極化方向可以隨外場發(fā)生改變的一類極性材料。電卡效應(yīng)就是鐵電材料內(nèi)部極性偶極子在外加電場激勵下的響應(yīng)行為，宏觀上表現(xiàn)為材料在等溫條件下的熵變過程或絕熱條件下的溫度變化。作為一類新型的全固態(tài)制冷技術(shù)，電卡制冷技術(shù)具有更高的制冷效率（大于65%）和弱的溫室效應(yīng)，在節(jié)能和應(yīng)用前景方面具有明顯優(yōu)勢。目前，大電卡效應(yīng)主要在鉛基鐵電材料中被發(fā)現(xiàn)，而鉛是一類有毒的重金屬元素，含鉛材料在生產(chǎn)制備以及回收處理的過程中同樣會造成環(huán)境污染。中國、歐盟、日本等相繼出臺了法律政策來限制含鉛材料的使用。因此，基于無鉛鐵電材料進(jìn)行電卡材料的研究和開發(fā)具有重要的社會和經(jīng)濟(jì)意義。[0003] 在眾多無鉛電卡材料中，鈦酸鋇基鐵電材料具有較強(qiáng)的電卡效應(yīng)且性能易于調(diào)控；同時由于塊體陶瓷工藝成本低、制冷體積大等優(yōu)點(diǎn)，使鈦酸鋇基鐵電陶瓷成為實(shí)用化前景最好的無鉛電卡材料之一。但是，這類材料仍存在一些不足之處。特別是，由于自發(fā)極化在一級相變中變化最為劇烈，所以純鈦酸鋇鐵電陶瓷中的最大電卡溫變通常是在一階相變的“鐵電?順電”相轉(zhuǎn)變溫度（居里溫度，約125℃）附近獲得，室溫下的電卡性能較低；同時，對應(yīng)于這一最大電卡溫變的高性能只能存在于很窄的溫度范圍內(nèi)（小于10℃）。以上兩點(diǎn)極大地限制了鈦酸鋇基鐵電陶瓷在電卡制冷方面的實(shí)際應(yīng)用。[0004] 目前，調(diào)控鈦酸鋇基鐵電陶瓷電卡性能的主要方法是離子摻雜改性。研究者通過篩選摻雜組分以及控制摻雜含量，將低溫的“鐵電?鐵電”相轉(zhuǎn)變和高溫的“鐵電?順電”相轉(zhuǎn)變移動至室溫，在室溫區(qū)間構(gòu)建出彌散性相轉(zhuǎn)變來提高室溫下的電卡性能。然而，這種調(diào)控方式往往是以犧牲材料的鐵電性為代價，會削弱材料本征的電卡響應(yīng)。[0005] 除此之外，也有研究者提出利用流延疊層或者層壓復(fù)合的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)來調(diào)節(jié)相變溫度，改善工作溫區(qū)。疊層結(jié)構(gòu)需要每一層的膜帶均勻且柔韌性好，對漿料的質(zhì)量要求很高。常見的油基成型方式大多采用具有毒性和易燃性的有機(jī)溶劑；水基成型方式雖然對于環(huán)境更為友好，但是水的難揮發(fā)性以及漿料中氣泡較多難以排盡的現(xiàn)象，則會導(dǎo)致膜帶的缺陷增加和韌性下降。層壓方式雖然較流延疊層在工藝上更為簡單，但相鄰層之間由于燒結(jié)性質(zhì)的不同，容易造成樣品的彎曲變形，甚至開裂。

[0006] 鑒于此，特提出本發(fā)明。發(fā)明內(nèi)容[0007] 為解決背景技術(shù)中的問題，本發(fā)明提出了鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷及其制備方法，該鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷在從30℃到100℃的范圍內(nèi)能保持較高的電卡性能。[0008] 為達(dá)到上述目的，本發(fā)明采用的第一個技術(shù)方案為：[0009] 鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷，由3?5個組分復(fù)合而成，每個組分的化學(xué)組成通式為Ba(Ti1?xSnx)O3，x為Sn元素的摻雜含量，x取0.03?0.14。[0010] 優(yōu)選的，由4個組分復(fù)合而成。[0011] 優(yōu)選的，所述x取0.03、0.06、0.09、0.12。[0012] 本發(fā)明采用的第二個技術(shù)方案為：[0013] 鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷的制備方法，包含以下步驟：將分析純的碳酸鋇、二氧化鈦、氧化錫按化學(xué)計(jì)量比混合球磨得到混合漿料；[0014] 將混合漿料烘干后進(jìn)行預(yù)燒，得到預(yù)燒粉體；[0015] 將預(yù)燒粉體研磨、造粒、烘干、過篩得到中間粉體；[0016] 將具有不同x值的中間粉體按照等質(zhì)量比混合，壓制成片、排膠，得到坯體；以及[0017] 將坯體燒結(jié)保溫。[0018] 優(yōu)選的，所述球磨的介質(zhì)為鋯球，分散劑為無水乙醇，球磨時間為22?24h。[0019] 優(yōu)選的，所述預(yù)燒溫度為1100?1200℃，保溫時間為2?3h。[0020] 優(yōu)選的，將預(yù)燒粉體研磨后，多次少量地加入聚乙烯醇水溶液進(jìn)行造粒。[0021] 優(yōu)選的，將中間粉體壓制成直徑10mm，厚度1?1.5mm的致密圓片。[0022] 優(yōu)選的，所述坯體燒結(jié)溫度為1350?1400℃，保溫時間為2?3h。[0023] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本申請具有以下有益效果：[0024] 本發(fā)明通過控制Sn元素的摻雜含量和復(fù)合組分的數(shù)量，制備具有成分異質(zhì)的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷，使該陶瓷的最大絕熱溫變可達(dá)到 0.60K及以上。特別地，樣品的絕熱~溫變在30?100℃的較寬溫區(qū)內(nèi)均能保持最大絕熱溫變的80%，兼具寬溫區(qū)和高電卡效應(yīng)，具有更高的實(shí)用性。

[0025] 本發(fā)明在傳統(tǒng)固相法的基礎(chǔ)上，引入3?3型復(fù)合方式，構(gòu)建連續(xù)的“鐵電?鐵電”及“鐵電?順電”相轉(zhuǎn)變，提升了陶瓷電卡性能的溫度穩(wěn)定性。相比于現(xiàn)有的寬溫區(qū)電卡材料的制備方式，如構(gòu)建彌散相轉(zhuǎn)變、流延疊層或?qū)訅簭?fù)合，本發(fā)明提出的3?3型復(fù)合制備工藝更加簡單且易于操作，便于規(guī)?；a(chǎn)。附圖說明[0026] 圖1為對比例1?3的陶瓷樣品極化后在20?110℃的介電溫譜；[0027] 圖2為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品極化后在20?110℃的介電溫譜；[0028] 圖3為對比例1?3的陶瓷樣品在1Hz頻率和30k/cm電場下的變溫（30?100℃）電滯回線；[0029] 圖4為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品在1Hz頻率和30k/cm電場下的變溫（30?100℃）電滯回線；[0030] 圖5為對比例1?3的陶瓷樣品在30?100℃不同電場下極化強(qiáng)度隨溫度的變化曲線；[0031] 圖6為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品在30?100℃不同電場下極化強(qiáng)度隨溫度的變化曲線；[0032] 圖7為對比例1?3的陶瓷樣品在5?30k/cm電場和30?100℃溫度下的電卡絕熱溫變；[0033] 圖8為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品在5?30k/cm電場和30?100℃溫度下的電卡絕熱溫變。具體實(shí)施方式[0034] 為更好地理解本發(fā)明的技術(shù)方案，下面將結(jié)合附圖和實(shí)施例對本發(fā)明的技術(shù)方案作進(jìn)一步說明。實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的方式包括但不僅限于以下實(shí)施例，以下實(shí)施例用于說明本發(fā)明，但不用來限定本發(fā)明的保護(hù)范圍。若未特別指明，實(shí)施例中所用技術(shù)手段為本領(lǐng)域技術(shù)人員所熟知的常規(guī)手段。下述實(shí)施例中的試驗(yàn)方法，如無特別說明，均為常規(guī)方法。[0035] 本申請?zhí)峁┑牡谝粚?shí)施方式為，鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷，由3?5個組分復(fù)合而成，每個組分的化學(xué)組成通式為Ba(Ti1?xSnx)O3，x為Sn元素的摻雜含量，x取0.03?0.14。[0036] “Ba(Ti1?xSnx)O3”以下簡寫為“BTSx”。本申請通過摻雜不同含量的Sn元素，可調(diào)節(jié)不同組分BTSx陶瓷的“鐵電?鐵電”及“鐵電?順電”相轉(zhuǎn)變至不同溫度；通過3?3型復(fù)合方式，可制備成分異質(zhì)的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷，使該陶瓷在30?100℃的溫度范圍內(nèi)形成連續(xù)的“鐵電?鐵電”及“鐵電?順電”相轉(zhuǎn)變，從而使鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷在30?100℃均能保持較高的電卡性能。[0037] 需要說明的是，“3?3型”復(fù)合是指由兩相構(gòu)成的復(fù)合材料中每一相在三維空間的三個方向上都具有連通性。本發(fā)明在3?3型復(fù)合的基礎(chǔ)上增加了復(fù)合材料的組成相數(shù)量，通過將各相材料機(jī)械混合實(shí)現(xiàn)多相性質(zhì)的加和效應(yīng)。[0038] 作為一些優(yōu)選實(shí)施方式，由4個組分復(fù)合而成；所述x取0.03、0.06、0.09、0.12。[0039] 本發(fā)明提供的第二個實(shí)施方式為，鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷的制備方法，包含以下步驟：[0040] 將分析純的碳酸鋇、二氧化鈦、氧化錫按化學(xué)計(jì)量比混合球磨得到混合漿料；[0041] 將混合漿料烘干后進(jìn)行預(yù)燒，得到預(yù)燒粉體；[0042] 將預(yù)燒粉體研磨、造粒、烘干、過篩得到中間粉體；[0043] 將具有不同x值的中間粉體按照等質(zhì)量比混合，壓制成片、排膠，得到坯體；以及[0044] 將坯體燒結(jié)保溫。[0045] 需要說明的是，上述“不同x值的中間粉體”在實(shí)際操作過程中是這樣判斷x值的不同：由于x代表摻雜的Sn元素含量，因此在原料混合時稱量不同質(zhì)量的氧化錫，即意味著得到不同x值的中間粉體。[0046] 本申請?zhí)峁┑木哂谐煞之愘|(zhì)的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由傳統(tǒng)固相法制備而成。該制備方法所用原料為分析純的碳酸鋇、二氧化鈦、氧化錫。具體來說，首先將原料按照化學(xué)組成通式的摩爾百分比混合，以鋯球?yàn)榍蚰ソ橘|(zhì)、無水乙醇為分散劑，在尼龍罐中球磨24小時。球磨結(jié)束后，將所得漿料烘干，進(jìn)行預(yù)燒處理。預(yù)燒的目的是使BTSx陶瓷初步合成主晶相。將預(yù)燒后的粉料磨細(xì)，加入粘結(jié)劑造粒、過篩。將過篩得到的不同x值的粉體按照等質(zhì)量比均勻混合，再壓制成圓片、排膠。排膠后的坯體圓片在高溫下進(jìn)行燒結(jié)，形成致密的陶瓷樣品。最后在陶瓷樣品的上下兩個表面鍍上銀電極，表征電學(xué)性能。[0047] 為更好地理解本發(fā)明提供的技術(shù)方案，下述以多個具體實(shí)例分別說明應(yīng)用本發(fā)明上述實(shí)施方式提供的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷及其制備方法，以及性能測試。[0048] 需要說明的是，以下具體實(shí)例中對“Ba(Ti1?xSnx)O3”進(jìn)行簡寫，例如當(dāng)x=0.03時，簡寫為BTS3；當(dāng)x=0.06時，簡寫為BTS6；當(dāng)x=0.12時，簡寫為BTS12。[0049] 實(shí)施例1[0050] 本實(shí)施例的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由3個Ba(Ti1?xSnx)O3組成，x分別為0.06、0.09、0.12，即組分為BTS6、BTS9、BTS12。

[0051] 該鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷的制備方法為：[0052] 將原料按照化學(xué)組成通式的摩爾百分比混合，以鋯球?yàn)榍蚰ソ橘|(zhì)、無水乙醇為分散劑，在尼龍罐中球磨24小時。球磨結(jié)束后，將所得漿料烘干，進(jìn)行預(yù)燒處理，預(yù)燒溫度1200℃，保溫時間3小時。將預(yù)燒后的粉料磨細(xì)，多次少量地加入聚乙烯醇水溶液進(jìn)行造粒，至所有細(xì)粉團(tuán)聚成均勻的絮狀顆粒，將其烘干、過篩。將過篩得到的不同x值的粉體按照等質(zhì)量比均勻混合，再壓制成直徑10mm、厚度1.5mm的致密圓片，置于氧化鋁板上進(jìn)行排膠。將排膠后的坯體圓片置于氧化鋁板上進(jìn)行燒結(jié)，燒結(jié)溫度1380℃，保溫時間3小時，形成致密的陶瓷樣品。燒結(jié)好的陶瓷樣品上下表面被上銀電極，在600℃下保溫10min燒銀備用。[0053] 實(shí)施例2[0054] 本實(shí)施例的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由4個Ba(Ti1?xSnx)O3組成，x分別為0.03、0.06、0.09、0.12，即組分為BTS3、BTS6、BTS9、BTS12。制備方法參照實(shí)施例1。

[0055] 實(shí)施例3[0056] 本實(shí)施例的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由5個Ba(Ti1?xSnx)O3組成，x分別為0.03、0.06、0.09、0.12、0.14，即組分為BTS3、BTS6、BTS9、BTS12、BTS14。制備方法參照實(shí)施例1。

[0057] 實(shí)施例4[0058] 本實(shí)施例的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由5個Ba(Ti1?xSnx)O3組成，x分別為0.03、0.06、0.08、0.12、0.14，即組分為BTS3、BTS6、BTS8、BTS12、BTS14。制備方法參照實(shí)施例1。

[0059] 對比例1[0060] 本對比例的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由1個Ba(Ti1?xSnx)O3組成，x為0.09，即組分為BTS9。制備方法參照實(shí)施例1。[0061] 對比例2[0062] 本對比例的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由1個Ba(Ti1?xSnx)O3組成，x為0.12，即組分為BTS12。制備方法參照實(shí)施例1。[0063] 對比例3[0064] 本對比例的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷由2個Ba(Ti1?xSnx)O3組成，x為0.09、0.12，即組分為BTS9、BTS12。制備方法參照實(shí)施例1。[0065] 實(shí)驗(yàn)例1[0066] 對上述實(shí)施例和對比例所得到的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷在100Hz、1kHz、10kHz、100kHz頻率下進(jìn)行介電溫譜測試。測試前先將陶瓷樣品放入室溫的硅油浴鍋中進(jìn)行極化，極化電場30k/cm，極化時間10min。極化完成后將樣品放入夾具中，倒入液氮使其o降至?150 C再開始測量介電常數(shù)，測試儀器為LCR數(shù)字電橋(Tonghui2816A)。測試結(jié)果如圖1?2所示。

[0067] 圖1為對比例1?3的陶瓷樣品在20?110℃的介電溫譜；圖2為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品極化后在20?110℃的介電溫譜。[0068] 從圖1可以看出，對于BTS9，從介電溫譜上可明顯觀察到3個介電峰，分別對應(yīng)從低溫到高溫的三個相轉(zhuǎn)變過程：三方?正交（R?O）相轉(zhuǎn)變、正交?四方（O?T）相轉(zhuǎn)變和四方?立方（T?C）相轉(zhuǎn)變。隨著摻雜量x的增加，BTS12的三個介電峰融合成為一個較寬的單峰。將BTS9和BTS12進(jìn)行“3?3”復(fù)合，可得到“(9,12)”的雙組分復(fù)合陶瓷樣品。從圖1（3）可看出對應(yīng)于圖1（1）和（2）的疊加的多個介電異常峰的存在。[0069] 從圖2可以看出，多組分（3?5個組分）復(fù)合陶瓷樣品在測試范圍內(nèi)也有多個異常峰出現(xiàn)；但與對比例1?3不同的是，多組分復(fù)合陶瓷樣品中異常峰的分布溫區(qū)更廣。其中，40~℃峰對應(yīng)于BTS6或BTS9的“O?T”相變溫度；30℃的弱峰對應(yīng)于BTS3的“O?T”相變溫度或~

BTS9的“R?O”相變溫度。其余異常峰對應(yīng)于各組分的“T?C”相變溫度。多個異常峰的存在說明多組分復(fù)合陶瓷樣品在測試范圍內(nèi)成功構(gòu)建了連續(xù)的相轉(zhuǎn)變，這種連續(xù)相轉(zhuǎn)變則有利于陶瓷樣品在寬溫區(qū)內(nèi)實(shí)現(xiàn)良好的電卡性能。

[0070] 實(shí)驗(yàn)例2[0071] 對上述實(shí)施例和對比例所得到的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷進(jìn)行變溫鐵電性能測試。測試時將樣品放入加壓夾具中，利用鐵電分析儀（TFAnalyzer2000）測量樣品在1Hz頻率下30?100℃的電滯回線，測試時每個溫度點(diǎn)保溫3min。測試結(jié)果如圖3?4所示。

[0072] 圖3為對比例1?3的陶瓷樣品在1Hz頻率和30k/cm電場下的變溫（30?100℃）電滯回線；圖4為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品在1Hz頻率和30k/cm電場下的變溫（30?100℃）電滯回線。[0073] 從圖3?圖4可以看到，不同成分樣品的電滯回線隨溫度升高都逐漸變得纖細(xì)，最大極化強(qiáng)度和剩余極化強(qiáng)度（0k/cm電場下樣品的極化強(qiáng)度）逐漸減小，說明樣品的鐵電性隨著溫度升高而減弱。[0074] 對于單組分陶瓷“BTS9”、“BTS12”和雙組分復(fù)合陶瓷“(9,12)”，其電滯回線在100℃時已經(jīng)接近線性狀態(tài)，說明此時長程有序的鐵電疇已經(jīng)退化為孤立的極性微區(qū)，導(dǎo)致了低的最大極化強(qiáng)度。[0075] 對于實(shí)施例1?4的樣品，其電滯回線在100℃時仍呈現(xiàn)出明顯的非線性狀態(tài)，能保2

持高于8μC/cm的最大極化強(qiáng)度，說明多組分復(fù)合樣品在高溫具有更強(qiáng)的鐵電性。

[0076] 實(shí)驗(yàn)例3[0077] 對上述實(shí)施例和對比例所得到的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷的變溫電滯回線數(shù)據(jù)進(jìn)行讀取，得到不同電場下極化強(qiáng)度隨溫度的變化情況。結(jié)果如圖5?6所示。[0078] 圖5為對比例1?3的陶瓷樣品在30?100℃不同電場下極化強(qiáng)度隨溫度的變化曲線；圖6為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品在30?100℃不同電場下極化強(qiáng)度隨溫度的變化曲線。[0079] 從圖5?6可以看出，所有樣品的極化強(qiáng)度隨溫度升高均呈下降趨勢，說明在高溫下鐵電極化逐漸退化，與圖3和圖4所觀察到的現(xiàn)象相吻合。此外，樣品在較低電場下極化強(qiáng)度隨溫度的下降速度更快；隨著電場強(qiáng)度增加，下降速度趨于緩慢。這是因?yàn)楦唠妶隹梢栽谝欢ǔ潭壬涎a(bǔ)償由于高溫?zé)釘_動導(dǎo)致的極化強(qiáng)度退化。[0080] 對于單組分陶瓷“BTS9”、“BTS12”和雙組分復(fù)合陶瓷“(9,12)”，0k/cm電場下的極化強(qiáng)度在相變溫度附近（箭頭標(biāo)示處）發(fā)生陡降，說明鐵電性在該處快速退化。[0081] 對于實(shí)施例1?4的陶瓷樣品，0k/cm電場下的極化強(qiáng)度在30?100℃呈現(xiàn)出更加均勻、平緩的下降趨勢。[0082] 實(shí)驗(yàn)例4[0083] 將上述實(shí)施例和對比例所得到的鈦酸鋇基無鉛鐵電陶瓷的變溫鐵電數(shù)據(jù)通過間接法進(jìn)行計(jì)算，得到各樣品在不同電場（5?30k/cm）和溫度(30?100℃)下的電卡絕熱溫變。計(jì)算公式如下：[0084] ,[0085] 其中，ΔT為電卡絕熱溫變、T為測試溫度、E2–E1=ΔE為施加電場的變化值、P是電極化強(qiáng)度、ρ是材料的密度、CE是單位質(zhì)量比熱容。計(jì)算結(jié)果如圖7?8所示。[0086] 圖7為對比例1?3的陶瓷樣品在5?30k/cm電場和30?100℃溫度下的電卡絕熱溫變；圖8為實(shí)施例1?4的陶瓷樣品在5?30k/cm電場和30?100℃溫度下的電卡絕熱溫變。[0087] 從圖7?8可以看出，電場誘導(dǎo)的絕熱溫變隨電場強(qiáng)度的增加而增加。圖中虛線的縱軸截距對應(yīng)于各組分在30k/cm電場下最大絕熱溫變的80%。對于對比例1?3的陶瓷樣品，30k/cm電場下的最大絕熱溫變分別為0.84K、0.55K、0.67K，能保持80%及以上最大絕熱溫變的溫度區(qū)間分別為27℃、34℃、43℃。對于實(shí)施例1?4的陶瓷樣品，30k/cm電場下的最大絕熱溫變分別為0.69K、0.61K、0.61K和0.60K，能保持80%及以上最大絕熱溫變的溫度區(qū)間分別為50℃、70℃、60℃、65℃。

[0088] 所以，多組分復(fù)合的陶瓷樣品在保持大的絕熱溫變的同時，有效拓寬了最佳性能保持的溫度區(qū)間。[0089] 綜上所述，在不違背本發(fā)明創(chuàng)造的思想，對本發(fā)明的各種不同實(shí)施例進(jìn)行任意組合，均應(yīng)當(dāng)視為本發(fā)明公開的內(nèi)容；在本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思范圍內(nèi)，對技術(shù)方案進(jìn)行多種簡單的變型及不同實(shí)施例進(jìn)行的不違背本發(fā)明創(chuàng)造的思想的任意組合，均應(yīng)在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。