熱處理工藝對(duì)導(dǎo)電鋁合金力學(xué)性能的影響 總結(jié)：

摘要: 導(dǎo)電鋁合金以其質(zhì)量輕，導(dǎo)電性能好，成本低等優(yōu)點(diǎn)，成為了目前導(dǎo)電材料領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)之一。本文制備了新型Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金，討論了熱處理工藝參數(shù)對(duì)其力學(xué)性能的影響規(guī)律。研究表明：隨固溶溫度、固溶時(shí)間、時(shí)效溫度、時(shí)效時(shí)間的增加，合金的強(qiáng)度都隨之增加，并達(dá)到一個(gè)最大值。隨后，隨這些工藝參數(shù)的增加，材料性能反而降低。由此，得到了合金的最佳熱處理工藝為在440℃固溶12小時(shí)，水淬后在205℃時(shí)效16小時(shí)。本文的研究為導(dǎo)電鋁合金的應(yīng)用提供了數(shù)據(jù)支持。

綱要：

根據(jù)目前的研究，Zr、RE、B等元素在鋁合金中可以形成細(xì)小彌散析出相，不僅可以對(duì)基體進(jìn)行強(qiáng)化，還可以在一定程度上保證合金的導(dǎo)電性 [12] 。2. 實(shí)驗(yàn)材料與方法實(shí)驗(yàn)所用Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金是用純度均大于99.0%的Al、Zr、RE和B，按質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比后，進(jìn)行感應(yīng)熔煉，合金熔煉后澆注成試塊和標(biāo)準(zhǔn)試樣，然后在電阻加熱爐中進(jìn)行固溶–時(shí)效處理。選擇HB-3000布氏硬度儀測(cè)定合金的硬度，載荷50 kg，加載時(shí)間30 s。利用WRX-12-11型臥式電阻加熱爐對(duì)試塊和標(biāo)準(zhǔn)試樣進(jìn)行固溶–時(shí)效處理。合金力學(xué)性能測(cè)試在Zwick T1-FRO20電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，應(yīng)變速率為0.5 mm/min。Figure 1. Dimension of samples for tensile test (mm)圖1. 拉伸試樣尺寸(單位為mm)3. 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論3.1. 固溶溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響圖2為固溶溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響。合金的力學(xué)性能拉伸測(cè)試狀態(tài)為在不同固溶溫度下固溶12 h后水冷，不進(jìn)行時(shí)效處理。Figure 2. Effect of solution temperature on mechanical properties of Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B alloy圖2. 固溶溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響在固溶過(guò)程中，Al3Zr相主要經(jīng)歷溶解和擴(kuò)散兩個(gè)階段。從圖中可以看出，隨著時(shí)效時(shí)間的增加，Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金的延伸率持續(xù)降低，但是合金的拉伸強(qiáng)度增加，當(dāng)時(shí)效時(shí)間達(dá)到12 h時(shí)，鋁基合金的拉伸強(qiáng)度達(dá)到最大。Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金中，Al3Zr時(shí)效沉淀相析出，提高了材料的硬度和強(qiáng)度。

內(nèi)容：

1. 引言

導(dǎo)電鋁合金是電力行業(yè)應(yīng)用最廣泛的導(dǎo)電材料，在世界范圍內(nèi)有很大的市場(chǎng)量

目前較為成熟的鋁合金電工桿主要有6201、6101、3003等合金，其具有導(dǎo)電性能好、質(zhì)量輕、弧垂特性好等優(yōu)點(diǎn) [1] [2] [3]

但是，技術(shù)發(fā)展要求導(dǎo)電鋁合金具有更高的強(qiáng)度和導(dǎo)電率

因此，對(duì)高強(qiáng)高導(dǎo)鋁合金的研究成為目前的研究熱點(diǎn)之一

根據(jù)導(dǎo)電理論，合金元素在基體中形成細(xì)小彌散的析出相時(shí)，對(duì)合金的導(dǎo)電性能影響最小

Zr合金元素在鋁合金中可使退火態(tài)合金中的析出相更加細(xì)小、彌散，顯著提高退火態(tài)合金的力學(xué)性能 [4] [5] [6]

在導(dǎo)電鋁合金中，通過(guò)適當(dāng)?shù)呐鸹幚?，可以使鋁中的Ti、V等元素含量大幅度降低，從而提高材料的導(dǎo)電性能和力學(xué)性能 [7]

稀土元素也可以細(xì)化鋁合金的鑄態(tài)組織，并和Fe、Si等元素結(jié)合生成了二元或三元稀土化合物相，去除有害雜質(zhì)元素，凈化合金 [8] [9] [10] [11]

根據(jù)目前的研究，Zr、RE、B等元素在鋁合金中可以形成細(xì)小彌散析出相，不僅可以對(duì)基體進(jìn)行強(qiáng)化，還可以在一定程度上保證合金的導(dǎo)電性 [12]

在這類鋁合金中，析出相的形態(tài)和分布對(duì)合金性能影響較大

所以對(duì)合金進(jìn)行合適的熱處理，控制其析出相的尺寸、形態(tài)和分布，可以有效控制材料的力學(xué)性能 [13] [14] [15]

Huang等人研究表明，在Al-Er-Zr合金時(shí)效過(guò)程中，Zr可以延緩析出相的長(zhǎng)大速度，使析出相細(xì)化，從而提高材料性能 [16]

因此，本文制備了Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金，討論了固溶溫度、固溶時(shí)間、時(shí)效溫度、時(shí)效時(shí)間等熱處理工藝條件對(duì)其力學(xué)性能的影響，以獲得最佳的熱處理工藝參數(shù)

2. 實(shí)驗(yàn)材料與方法實(shí)驗(yàn)所用Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金是用純度均大于99.0%的Al、Zr、RE和B，按質(zhì)量分?jǐn)?shù)配比后，進(jìn)行感應(yīng)熔煉，合金熔煉后澆注成試塊和標(biāo)準(zhǔn)試樣，然后在電阻加熱爐中進(jìn)行固溶–時(shí)效處理

采用DLZ-35中頻感應(yīng)加熱設(shè)備，振蕩功率35 KW，冷卻水壓0.2 MPa

選擇HB-3000布氏硬度儀測(cè)定合金的硬度，載荷50 kg，加載時(shí)間30 s

試塊大小為Ф20 × 15 mm的圓柱體

每個(gè)樣品的測(cè)試點(diǎn)不少于5個(gè)，實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)最終取該5點(diǎn)的平均值作為測(cè)定結(jié)果

利用WRX-12-11型臥式電阻加熱爐對(duì)試塊和標(biāo)準(zhǔn)試樣進(jìn)行固溶–時(shí)效處理

該過(guò)程在氮?dú)獗Ｗo(hù)，真空度為66.7 MPa下進(jìn)行

固溶溫度為420℃~460℃，固溶時(shí)間為2~60 h，時(shí)效溫度為160℃~220℃，時(shí)效時(shí)間為0~60 h，固溶后水淬冷卻

合金力學(xué)性能測(cè)試在Zwick T1-FRO20電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，應(yīng)變速率為0.5 mm/min

拉伸試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容包括：抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和延伸率

標(biāo)準(zhǔn)試樣如

圖1所示



Figure 1. Dimension of samples for tensile test (mm)

圖1. 拉伸試樣尺寸(單位為mm)3. 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論3.1. 固溶溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

圖2為固溶溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

合金的力學(xué)性能拉伸測(cè)試狀態(tài)為在不同固溶溫度下固溶12 h后水冷，不進(jìn)行時(shí)效處理

從

圖中可以看出，隨著固溶溫度的升高，Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金材料的拉伸強(qiáng)度增加，延伸率增加

當(dāng)固溶溫度為440℃時(shí)，合金的拉伸強(qiáng)度和延伸率達(dá)到最大，隨著固溶溫度繼續(xù)升高，合金的拉伸強(qiáng)度和延伸率反而下降



Figure 2. Effect of solution temperature on mechanical properties of Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B alloy

圖2. 固溶溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響在固溶過(guò)程中，Al3Zr相主要經(jīng)歷溶解和擴(kuò)散兩個(gè)階段

在溶解過(guò)程中，Al3Zr相在細(xì)小處斷裂，分割成短的片段，溶解階段一般在較短的時(shí)間內(nèi)完成；固溶過(guò)程中的擴(kuò)散過(guò)程主要是Zr在Al基體中的擴(kuò)散和原子置換

由于析出相的生成，在Al合金中引入了位錯(cuò)和界面，促進(jìn)了Zr在基體中的擴(kuò)散，使得Zr元素的擴(kuò)散能力得到了很大的提高，從而降低了Al3Zr相固溶的阻力 [17]

合金元素在基體中的擴(kuò)散能力主要由擴(kuò)散系數(shù)和擴(kuò)散激活能來(lái)體現(xiàn)，而擴(kuò)散系數(shù)取決于擴(kuò)散激活能和溫度

擴(kuò)散激活能與擴(kuò)散系數(shù)之間有如下關(guān)系 [18] ：D=D0exp(?QRT)(1)式中，Q為擴(kuò)散激活能，D0為擴(kuò)散常數(shù)，R為氣體常數(shù)，T為溫度

鋁合金中的位錯(cuò)和界面降低了擴(kuò)散激活能，從而提高了擴(kuò)散系數(shù)，促進(jìn)了Zr在Al基體中的擴(kuò)散，促進(jìn)固溶

隨著固溶溫度的升高，Zr在Al基體中固溶度增加，Zr可以充分固溶到Al基體中，在隨后的冷卻過(guò)程中，形成過(guò)飽和固溶體，提高材料的強(qiáng)度

當(dāng)固溶溫度低時(shí)，Zr在Al基體中固溶不完全，有部分凝固形成的粗大Al3Zr相存在，降低了材料強(qiáng)度

當(dāng)固溶溫度過(guò)高時(shí)，會(huì)引起鋁基體晶粒長(zhǎng)大，造成晶粒粗化，從而降低材料強(qiáng)度

對(duì)于Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金，固溶溫度設(shè)為440℃

3.2. 固溶時(shí)間對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

圖3是固溶溫度為440℃時(shí)，固溶時(shí)間對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

鋁合金的測(cè)試狀態(tài)為在440℃時(shí)固溶不同時(shí)間后進(jìn)行水冷，不進(jìn)行時(shí)效處理

從圖3中可以看出，對(duì)于Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金，隨著固溶時(shí)間的增加，合金的強(qiáng)度增加，延伸率增加

但當(dāng)固溶時(shí)間達(dá)到12 h后，延長(zhǎng)固溶時(shí)間，合金的延伸率和強(qiáng)度反而降低



Figure 3. Effect of solution time on mechanical properties of Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B alloy

圖3. 固溶時(shí)間對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響在鋁合金中，隨著固溶時(shí)間的延長(zhǎng)，Zr在Al基體中固溶度增加，充分固溶到Al基體中，在隨后的冷卻過(guò)程中，形成過(guò)飽和固溶體，提高材料的強(qiáng)度

當(dāng)固溶時(shí)間過(guò)短時(shí)，Zr在Al基體中固溶不完全，有部分凝固形成的粗大Al3Zr相存在，降低了材料強(qiáng)度

但長(zhǎng)時(shí)間處于固溶溫度下，會(huì)導(dǎo)致鋁基體晶粒長(zhǎng)大，造成晶粒粗化，降低合金強(qiáng)度

對(duì)于Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金，固溶時(shí)間選擇為12 h

3.3. 時(shí)效時(shí)間對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

圖4是時(shí)效時(shí)間對(duì)純鋁和Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金材料硬度的影響

處理狀態(tài)為在440℃固溶12 h后水冷，然后在200℃時(shí)效

隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)，純鋁和Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金的硬度都大幅度增加，但是當(dāng)時(shí)效達(dá)到一定程度后，時(shí)效時(shí)間繼續(xù)延長(zhǎng)，材料的硬度反而會(huì)下降

Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金在12 h時(shí)達(dá)到時(shí)效硬化峰值，而純鋁在16 h達(dá)到時(shí)效硬化峰值



Figure 4. Effect of aging time on hardness of material at 200℃

圖4. 在200℃下時(shí)效時(shí)間對(duì)材料硬度的影響

圖5為440℃固溶12 h，時(shí)效溫度為200℃后，時(shí)效時(shí)間對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

從圖中可以看出，隨著時(shí)效時(shí)間的增加，Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金的延伸率持續(xù)降低，但是合金的拉伸強(qiáng)度增加，當(dāng)時(shí)效時(shí)間達(dá)到12 h時(shí)，鋁基合金的拉伸強(qiáng)度達(dá)到最大

繼續(xù)進(jìn)行時(shí)效處理，合金的拉伸強(qiáng)度降低

Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金中，Al3Zr時(shí)效沉淀相析出，提高了材料的硬度和強(qiáng)度

所以隨時(shí)效的進(jìn)行，純鋁和Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金的硬度增加

當(dāng)出現(xiàn)時(shí)效硬化峰后，繼續(xù)進(jìn)行時(shí)效處理，會(huì)導(dǎo)致晶粒的粗化和析出相的聚集長(zhǎng)大，從而降低材料的硬度

合金的力學(xué)性能與合金的顯微組織有著密切的聯(lián)系

時(shí)效處理時(shí)，時(shí)效階段的析出相(主要是Al3Zr相)強(qiáng)化了合金基體組織，從而合金抗拉強(qiáng)度得到大幅的提高

隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)，Al3Zr析出相數(shù)量增加，對(duì)合金的強(qiáng)化效果加強(qiáng)

時(shí)效處理16 h后，Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金的抗拉強(qiáng)度卻有所下降

綜合分析，對(duì)于Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金而言，時(shí)效時(shí)間選擇為12 h

3.4. 時(shí)效溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

圖6為440℃固溶12 h，時(shí)效12 h狀態(tài)下，時(shí)效溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

從圖中可以看出，對(duì)于Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金，時(shí)效溫度影響合金的強(qiáng)度和延伸率

隨著時(shí)效溫度的升高，合金的強(qiáng)度增加，延伸率增加，而且延伸率增加明顯

在時(shí)效溫度為205℃時(shí)，合金的強(qiáng)度達(dá)到最大

當(dāng)時(shí)效溫度超過(guò)205℃后，隨著時(shí)效溫度的升高，合金的延伸率和強(qiáng)度都有所降低

文獻(xiàn)認(rèn)為，由金屬間化合物和合成和析出相的析出，使得合金內(nèi)部的能量或者晶體缺陷數(shù)量增加，主要認(rèn)為是由于位錯(cuò)密度的增加和界面數(shù)量的增多 [19]

一方面鋁合金存在的各種缺陷中產(chǎn)生了大量的非均勻形核部位，Al3Zr時(shí)效沉淀相的析出，同時(shí)降低了Al3Zr時(shí)效沉淀相形成時(shí)所需的激活能；另一方面，原子可通過(guò)缺陷進(jìn)行短程擴(kuò)散，擴(kuò)散速度加快，因而促進(jìn)了析出相的形核和長(zhǎng)大

具體表現(xiàn)為，微觀上



Figure 5. Effect of aging time on mechanical properties of Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B alloy

圖5. 時(shí)效時(shí)間對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響

Figure 6. Effect of aging temperature on mechanical properties of Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B alloy

圖6. 時(shí)效溫度對(duì)Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金力學(xué)性能的影響Al3Zr時(shí)效沉淀相的析出加快，宏觀上Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金硬化速度提高

隨著時(shí)效溫度的升高，合金中析出相所占比例增大，合金的強(qiáng)度增加

但是當(dāng)時(shí)效溫度達(dá)到205℃時(shí)，繼續(xù)升高時(shí)效溫度會(huì)導(dǎo)致Al3Zr析出相快速長(zhǎng)大粗化，從而降低材料強(qiáng)度 [20]

對(duì)于Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B合金，時(shí)效溫度選擇為205℃

3. 結(jié)論

本文制備了新型的Al-0.5Zr-0.2RE-0.2B導(dǎo)電合金，研究了固溶–時(shí)效處理工藝參數(shù)對(duì)合金力學(xué)性能的影響規(guī)律

研究表明：1) 隨固溶溫度的升高和固溶時(shí)間的延長(zhǎng)，合金元素在鋁基體中固溶充分，合金的強(qiáng)度提高，塑性提高

在固溶溫度為440℃時(shí)，固溶時(shí)間為12 h時(shí)合金的強(qiáng)度和塑性達(dá)到最高

此后固溶溫度繼續(xù)升高，固溶時(shí)間繼續(xù)延長(zhǎng)，合金中析出相逐漸變得粗大，合金的強(qiáng)度和塑性反而降低

2) 隨時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)，時(shí)效溫度的升高，合金中析出相數(shù)量增加，合金的強(qiáng)度、硬度都大幅度增加

在時(shí)效時(shí)間為12 h，時(shí)效溫度為205℃時(shí)，合金的強(qiáng)度達(dá)到最大

此后，時(shí)效時(shí)間繼續(xù)延長(zhǎng)，時(shí)效溫度的升高，材料的強(qiáng)度、硬度反而會(huì)下降

3) 在本實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)，合金的最佳熱處理工藝為在440℃固溶12 h，水淬后在205℃時(shí)效12 h

參考文獻(xiàn)

[1]	劉東雨, 侯世香, 劉靜靜, 等. 中強(qiáng)度全鋁合金導(dǎo)線的發(fā)展[J]. 熱處理技術(shù)與裝備, 2013, 34(2): 25-28.
[2]	孫睿, 慶毅, 莊景巍, 等. 鋁合金及鋁基復(fù)合材料導(dǎo)電性能的研究進(jìn)展[J]. 輕合金加工技術(shù), 2019, 47(2): 9-15+37.
[3]	章德勝, 劉平, 劉新寬, 等. 高導(dǎo)電率、高強(qiáng)度耐熱鋁合金導(dǎo)體材料的研究進(jìn)展[J]. 熱加工工藝, 2012, 41(24): 24-27.
[4]	Zhang, J.C., Ding, D.Y., Zhang, W.L., et al. (2014) Effect of Zr Addition on Microstructure and Properties of Al-Mn-Si-Zn-Based Alloy. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 24, 3872-3878. https://doi.org/10.1016/S1003-6326(14)63545-7
[5]	孫彥華, 楊鋼, 胥福順, 等. 金屬元素與稀土復(fù)合添加對(duì)鋁合金性能影響的研究進(jìn)展[J]. 輕合金加工技術(shù), 2017, 45(7): 15-17.
[6]	侯雅塵, 楊昇, 蔡彬, 等. Er、Zr、B對(duì)耐熱導(dǎo)電鋁合金組織和性能的影響[J]. 特種鑄造及有色合金, 2017, 37(5): 550-553.
[7]	張強(qiáng), 郭鋒, 李志強(qiáng), 鮑永強(qiáng). 硼化處理對(duì)導(dǎo)電鋁Ti、V含量以及性能影響的研究[J]. 鑄造技術(shù), 2007, 28(10): 1338-1340.
[8]	王慶良, 鄭雪萍. 稀土導(dǎo)電鋁合金的鑄態(tài)組織和相組成[J]. 稀土, 1998, 15(l): 53-56.
[9]	邵明星, 馬永泉, 張鴻武. 稀土Er對(duì)6201導(dǎo)電鋁合金微觀組織和性能的影響[J]. 金屬材料與冶金工程, 2018, 46(6): 13-18.
[10]	程曉敏, 韓加強(qiáng), 喻國(guó)銘, 等. Ce對(duì)導(dǎo)電用6063鋁合金組織與性能的影響[J]. 熱加工工藝, 2018, 41(20): 38-41+46.
[11]	李思. Si、Mg、Fe含量對(duì)6063鋁合金抗拉強(qiáng)度、導(dǎo)電性能的影響[J]. 電工材料, 2019(2): 3-6+17.
[12]	Oladeji, F., Rachel, C., Violet, T., Sanders, P.G. and Odegard, G.M. (2019) Investigation of Al-Zn-Zr and Al-Zn-Ni alloys for High Electrical Conductivity and Strength Application. Materials Science and Engineering: A, 743, 785-797. https://doi.org/10.1016/j.msea.2018.11.111
[13]	鄭振興, 丁霞, 王景輝, 等. 時(shí)效工藝對(duì)熔鑄制備的導(dǎo)電鋁合金組織與性能的影響[J]. 特種鑄造及有色合金, 2017, 37(8): 831-833.
[14]	菅曉君, 張明山, 王俊升. 熱處理工藝對(duì)6061鋁合金硬度和導(dǎo)電率的影響[J]. 材料熱處理學(xué)報(bào), 2019, 40(1): 83-90.
[15]	Pankade, S.B., Khedekar, D.S. and Gogte, C.L. (2018) The Influence of Heat Treatments on Electrical Conductivity and Corrosion Performance of AA7075-T6 Aluminium Alloy. Procedia Manufacturing, 20, 53-58. https://doi.org/10.1016/j.promfg.2018.02.007
[16]	Huang, H., Wen, S.P., Gao, K.Y., Wang, W. and Nie, Z.R. (2013) Age Hardening Behavior and Corresponding Microstructure of Dilute Al-Er-Zr Alloys. Metallurgical and Materials Transactions A: Physical Metallurgy and Materials Science, 44, 2849-2856. https://doi.org/10.1007/s11661-012-1600-z
[17]	Wang, F., Qiu, D., Liu, Z.L., et al. (2014) Crystallographic Study of Al3Zr and Al3Nb as Grain Refiners for Al Alloys. Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 24, 2034-2040. https://doi.org/10.1016/S1003-6326(14)63309-4
[18]	胡賡祥, 蔡珣. 材料科學(xué)基礎(chǔ)[M]. 上海: 上海交通大學(xué)出版社, 2000.
[19]	Song, Y. and Baker, T.N. (1995) A Calorimetric and Metallographic Study of Precipitation Process in AA6061 and Its Composites. Materials Science and Engineering A, 201, 251-260. https://doi.org/10.1016/0921-5093(95)09781-3
[20]	Nardone, V.C. and Prewo, K.W. (1987) On the Strength of Dis-location Silicon Carbide Reinforced Aluminum Composites. Scripta Metallurgica, 20, 43-48. https://doi.org/10.1016/0036-9748(86)90210-3