權(quán)利要求書： 1.一種鋁合金動(dòng)力電池殼的制備方法，其特征在于，包括以下步驟：步驟1：制備用于動(dòng)力電池殼成型的鋁合金粉末，所述鋁合金粉末成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)為：Mg：3.0 5.5%，Zr：0.15 1.25%，Mn：0.7 1.2%，Si：0.1 1.5%，Sc：0.15 0.75%，Zn≤~ ~ ~ ~ ~

0.5%，Ti：≤0.5%，F(xiàn)e：≤0.4%，Er≤0.5%，Y≤0.5%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素；

步驟2：根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀，通過三維建模軟件進(jìn)行建模，得到動(dòng)力電池殼模型；

步驟3：將動(dòng)力電池殼模型文件轉(zhuǎn)換為stl格式，通過切片軟件定義打印方向，確定打印層數(shù)及間距，獲得切片文件；

步驟4：將切片文件導(dǎo)入3D打印機(jī)，輸入打印參數(shù)進(jìn)行3D打印，得到第一動(dòng)力電池殼；

步驟5：將第一動(dòng)力電池殼進(jìn)行熱等靜壓處理，得到第二動(dòng)力電池殼；

步驟6：對第二動(dòng)力電池殼進(jìn)行1 3次噴砂處理，得到動(dòng)力電池殼；

~

所述熱等靜壓的溫度為320 520℃，壓力為60 150MPa，時(shí)間為2 6h；通過熱等靜壓促~ ~ ~進(jìn)鋁合金微觀組織中彌散相Al3Sc、Al3(Sc,Zr），Al3Zr的析出；

所述鋁合金動(dòng)力電池殼的抗拉強(qiáng)度≥400MPa，屈服強(qiáng)度≥350MPa，延伸率≥15%，致密度≥99.5%，壁厚≤1.3mm；

所述鋁合金動(dòng)力電池殼的強(qiáng)度是現(xiàn)有3系鋁合金動(dòng)力電池殼的1.5倍以上，減重30%以上。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，步驟5中，所述熱等靜壓的溫度為360

520℃，壓力為60 150MPa，時(shí)間為2 6h。

~ ~ ~

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，所述步驟1包括：S11：按照鋁合金成分配比稱取一定量的純金屬鑄錠和/或合金錠；

S12：通過真空熔煉純金屬鑄錠和合金鑄錠，獲得預(yù)合金鑄錠；

S13：將預(yù)合金鑄錠通過霧化制粉，獲得預(yù)合金粉末；

S14：將預(yù)合金粉末通過篩網(wǎng)進(jìn)行分篩處理，獲得滿足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末；

S15：對篩分獲得的滿足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末進(jìn)行真空干燥處理，獲得鋁合金粉末。

4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的制備方法，其特征在于，步驟S13中，所述霧化制粉通過氬氣霧化法完成，霧化壓力為1.5 4.5MPa，霧化溫度為700 850℃。

~ ~

5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，所述步驟2包括：S21：根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)目標(biāo)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀；

S22：根據(jù)目標(biāo)動(dòng)力電池殼的尺寸和形狀，使用建模軟件的草圖工具，在平面上繪制動(dòng)力電池殼的基本形狀和尺寸；

S23：使用建模軟件的特征工具，將草圖轉(zhuǎn)化為三維實(shí)體，得到第一動(dòng)力電池殼模型；

S24：使用有限元仿真軟件進(jìn)行模擬仿真，對第一動(dòng)力電池殼模型的應(yīng)力場、應(yīng)變場及質(zhì)量進(jìn)行模擬分析；

S25：根據(jù)模擬分析結(jié)果，判斷模型分析結(jié)果是否滿足停止迭代條件，若滿足，則確定動(dòng)力電池殼模型，若不滿足，則對第一動(dòng)力電池殼模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，得到第二動(dòng)力電池殼模型；

S26：對第二動(dòng)力電池殼模型的應(yīng)力場，應(yīng)變場及質(zhì)量進(jìn)行模擬分析，根據(jù)模擬分析結(jié)果，判斷模型分析結(jié)果是否滿足停止迭代條件，若滿足，則確定第二動(dòng)力電池殼模型為最終動(dòng)力電池殼模型，若不滿足，則對第二動(dòng)力電池殼模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，重復(fù)進(jìn)行模擬分析，直至經(jīng)過N次迭代得到的第N動(dòng)力電池殼模型滿足停止迭代條件，則為最終動(dòng)力電池外殼模型。

6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，步驟S25中，所述停止迭代條件為：同時(shí)滿足第N動(dòng)力電池殼模型的等效應(yīng)力與目標(biāo)動(dòng)力電池殼應(yīng)力比值≥1，第N動(dòng)力電池殼模型內(nèi)尺寸與目標(biāo)動(dòng)力電池殼內(nèi)尺寸的公差≤0.1，第N動(dòng)力電池殼模型與目標(biāo)動(dòng)力電池殼質(zhì)量比≤0.7。

7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的制備方法，其特征在于，步驟4中，所述3D打印為選擇性激光熔化，將選擇性激光熔化設(shè)備的基板進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度為50 320℃。

~

8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的制備方法，其特征在于，所述選擇性激光熔化參數(shù)為：掃描功率為200 400W，掃速為400 1200mm/s，鋪粉厚度為0.03 0.1mm，掃描間距為0.09 0.2mm。

~ ~ ~ ~

9.根據(jù)權(quán)利要求1?8任一項(xiàng)所述的制備方法所制備的鋁合金動(dòng)力電池殼。

說明書： 一種鋁合金動(dòng)力電池殼的制備方法技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及新能源汽車技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種鋁合金動(dòng)力電池殼的制備方法。背景技術(shù)[0002] 隨著碳高峰的來臨及油價(jià)的上漲，新能源汽車在近年來發(fā)展迅速，在未來有望取代燃油汽車，然而新能源汽車的續(xù)航里程不足，成為限制其發(fā)展的主要問題。新能源汽車?yán)m(xù)航里程和其整備質(zhì)量密切相關(guān)，據(jù)統(tǒng)計(jì)，新能源汽車整備質(zhì)量每減少100公斤，續(xù)航里程就能提升10?11%。其中，動(dòng)力電池包系統(tǒng)重量占整車20%以上。在動(dòng)力電池系統(tǒng)中，電池殼占系統(tǒng)總重量的約20?30%，其主要作用是承載和保護(hù)電池模塊，因而需要具備一定的強(qiáng)度，從而保護(hù)動(dòng)力電池在受到外界碰撞、擠壓時(shí)不會(huì)損壞。在保證電池系統(tǒng)功能安全和車輛整體安全的前提下，電池殼的輕量化已經(jīng)成為電池系統(tǒng)主要改進(jìn)方向之一。[0003] 目前，電池殼的輕量化主要發(fā)展方向?yàn)榻Y(jié)構(gòu)輕量化和材料輕量化，由于現(xiàn)階段電池殼主要通過擠壓、沖壓一體化或焊接成型，需要配置合適的模具，這導(dǎo)致電池殼的結(jié)構(gòu)優(yōu)化難以產(chǎn)業(yè)化。在材料輕量化中目前主要選用高強(qiáng)鋼、鋁合金、碳纖維等材料來替代低合金鋼，碳纖維材料雖然密度輕，然而成本極高，批量化生產(chǎn)具有一定的難度；高強(qiáng)鋼雖然可以通過減薄壁厚，在一定程度上減輕電池殼的重量，但是由于其密度高，減重并不明顯，并且焊接過程中容易變形及應(yīng)力集中；鋁合金質(zhì)量較輕，無毒，導(dǎo)熱性好，阻燃性等級可達(dá)F0，是一種較為理想的選材。[0004] 現(xiàn)階段鋁合金電池殼主要通過3系鋁合金焊接或沖壓成型，其中以沖壓成型為主，3系鋁合金拉伸強(qiáng)度約為135 260MPa，屈服強(qiáng)度通常低于200MPa,延伸率通常不超過~

10%。受3系鋁合金強(qiáng)度的限制，動(dòng)力電池殼的厚度通常較大，其壁厚通常不低于2mm，質(zhì)量較重并且沖壓過程中尖角處容易開裂，成品率較低；此外沖壓工藝需要配套模具，廠房占地面積大，不便電池殼的后續(xù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化。因而，亟需一種鋁合金動(dòng)力電池殼的制備方法，進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)動(dòng)力電池殼減重。

發(fā)明內(nèi)容[0005] 鑒于上述的分析，本發(fā)明實(shí)施例旨在提供一種鋁合金動(dòng)力電池殼的制備方法，用以解決現(xiàn)有鋁合金動(dòng)力電池殼過重，現(xiàn)有制備方法無法實(shí)現(xiàn)動(dòng)力電池殼進(jìn)一步減重的問題。[0006] 本發(fā)明的目的是通過以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的：[0007] 本發(fā)明提供了一種鋁合金動(dòng)力電池殼的制備方法，包括以下步驟：[0008] 步驟1：制備用于動(dòng)力電池殼成型的鋁合金粉末，所述鋁合金粉末成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)為：Mg：3.0 5.5%，Zr：0.15 1.25%，Mn：0.51 2.0%，Si：0.1 1.5%，Sc：0.15~ ~ ~ ~ ~0.75%，Zn≤0.5%，Ti≤0.5%，F(xiàn)e≤0.4%，Er≤0.5%，Y≤0.5%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素；

[0009] 步驟2：根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀，通過三維建模軟件進(jìn)行建模，得到動(dòng)力電池殼模型；[0010] 步驟3：將動(dòng)力電池殼模型文件轉(zhuǎn)換為stl格式，通過切片軟件定義打印方向，確定打印層數(shù)及間距，獲得切片文件；[0011] 步驟4：將切片文件導(dǎo)入3D打印機(jī)，輸入打印參數(shù)進(jìn)行3D打印，得到第一動(dòng)力電池殼；[0012] 步驟5：將第一動(dòng)力電池殼進(jìn)行熱等靜壓處理，得到第二動(dòng)力電池殼；[0013] 步驟6：對第二動(dòng)力電池殼進(jìn)行1 3次噴砂處理，得到動(dòng)力電池殼。~

[0014] 進(jìn)一步地，步驟5中，所述熱等靜壓的溫度為320 520℃，壓力為60 150MPa，時(shí)間~ ~為2 6h。

~

[0015] 進(jìn)一步地，所述步驟1包括：[0016] S11：按照鋁合金成分配比稱取一定量的純金屬鑄錠和/或合金錠；[0017] S12：通過真空熔煉純金屬鑄錠和合金鑄錠，獲得預(yù)合金鑄錠；[0018] S13：將預(yù)合金鑄錠通過霧化制粉，獲得預(yù)合金粉末；[0019] S14：將預(yù)合金粉末通過篩網(wǎng)進(jìn)行分篩處理，獲得滿足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末；[0020] S15：對篩分獲得的滿足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末進(jìn)行真空干燥處理，獲得鋁合金粉末。[0021] 進(jìn)一步地，步驟S13中，所述霧化制粉通過氬氣霧化法完成，霧化壓力為1.5~4.5MPa，霧化溫度為700 850℃。

~

[0022] 進(jìn)一步地，所述步驟2包括：[0023] S21：根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)目標(biāo)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀；[0024] S22：根據(jù)目標(biāo)動(dòng)力電池殼的尺寸和形狀，使用建模軟件的草圖工具，在平面上繪制動(dòng)力電池殼的基本形狀和尺寸；[0025] S23：使用建模軟件的特征工具，將草圖轉(zhuǎn)化為三維實(shí)體，得到第一動(dòng)力電池殼模型；[0026] S24：使用有限元仿真軟件進(jìn)行模擬仿真，對第一動(dòng)力電池殼模型的應(yīng)力場、應(yīng)變場及質(zhì)量進(jìn)行模擬分析；[0027] S25：根據(jù)模擬分析結(jié)果，判斷模型分析結(jié)果是否滿足停止迭代條件，若滿足，則確定動(dòng)力電池殼模型，若不滿足，則對第一動(dòng)力電池殼模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，得到第二動(dòng)力電池殼模型；[0028] S26：對第二動(dòng)力電池殼模型的應(yīng)力場，應(yīng)變場及質(zhì)量進(jìn)行模擬分析，根據(jù)模擬分析結(jié)果，判斷模型分析結(jié)果是否滿足停止迭代條件，若滿足，則確定第二動(dòng)力電池殼模型為最終動(dòng)力電池殼模型，若不滿足，則對第二動(dòng)力電池殼模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，重復(fù)進(jìn)行模擬分析，直至經(jīng)過N次迭代得到的第N動(dòng)力電池殼模型滿足停止迭代條件，則為最終動(dòng)力電池外殼模型。[0029] 進(jìn)一步地，步驟S25中，所述停止迭代條件為：同時(shí)滿足第N動(dòng)力電池殼模型的等效應(yīng)力與目標(biāo)動(dòng)力電池殼應(yīng)力比值≥1，第N動(dòng)力電池殼內(nèi)尺寸與目標(biāo)動(dòng)力電池殼內(nèi)尺寸的公差≤0.1，第N動(dòng)力電池殼與目標(biāo)動(dòng)力電池殼質(zhì)量比≤0.7。[0030] 進(jìn)一步地，步驟4中，所述3D打印為選擇性激光熔化，將選擇性激光熔化設(shè)備的基板進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度為50 320℃。~

[0031] 進(jìn)一步地，所述選擇性激光熔化參數(shù)為：掃描功率為200 400W，掃速為400~ ~

1200mm/s，鋪粉厚度為0.03 0.1mm，掃描間距為0.09 0.2mm。

~ ~

[0032] 進(jìn)一步地，步驟S11中，所述鋁合金成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)記為：Mg：3.7 5.5%，~Zr：0.15 1.25%，Mn：0.7 2.0%，Si：0.1 1.5%，Sc：0.15 0.7%，Zn≤0.5%，Ti≤0.5%，F(xiàn)e≤~ ~ ~ ~

0.4%，Er≤0.5%，Y≤0.5%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素。

[0033] .本發(fā)明還提供了一種根據(jù)上述制備方法所制備的鋁合金動(dòng)力電池殼。[0034] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明至少可實(shí)現(xiàn)如下有益效果之一：[0035] 1、本發(fā)明通過控制鋁合金動(dòng)力電池殼成分配比和3D打印工藝一體成型動(dòng)力電池殼，避免沖壓過程中鋁合金的開裂；同時(shí)，由于無需模具，除通過材料減重外，還可以通過結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)一步減重。[0036] 2、本發(fā)明通過3D打印工藝一體成型動(dòng)力電池殼，工藝簡單，實(shí)現(xiàn)動(dòng)力電池殼減重的同時(shí)降低了廠房面積需求；此外，由于整個(gè)過程基本都在封閉環(huán)境中進(jìn)行，因此工作環(huán)境更為“綠色化”；同時(shí)，后期修復(fù)方便，利用率高。[0037] 3、本發(fā)明通過控制鋁合金動(dòng)力電池殼成分配比和3D打印工藝一體成型動(dòng)力電池殼，獲得的動(dòng)力電池殼的抗拉強(qiáng)度≥410MPa，屈服強(qiáng)度≥360MPa，延伸率≥15%，致密度≥99.5%，強(qiáng)塑性明顯優(yōu)于3系（鋁錳合金），可以顯著減少電池殼壁厚，電池殼壁厚可控制在

1.3mm以內(nèi)，顯著降低產(chǎn)品重量，減重率為30%以上。

[0038] 4、本發(fā)明通過熱等靜壓技術(shù)消除了3D打印過程中產(chǎn)生的孔隙，提高了鋁合金的致密度，提高合金的熱疲勞性能；與熱處理技術(shù)相比，熱等靜壓處理過程可以對電池殼同時(shí)施加高溫、高壓，相對于熱處理技術(shù)，鋁合金晶粒的長大速度更緩慢，晶粒更細(xì)小，電池殼的強(qiáng)度更高；與熱處理技術(shù)相比，本發(fā)明通過熱等靜壓處理后合金的輕度更高，可以最大程度發(fā)揮材料的性能優(yōu)勢，從而進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)動(dòng)力電池殼的減重；由于熱等靜壓處理的鋁合金具有良好的強(qiáng)韌性，還可提高電池殼的側(cè)面碰撞安全性。[0039] 本發(fā)明中，上述各技術(shù)方案之間還可以相互組合，以實(shí)現(xiàn)更多的優(yōu)選組合方案。本發(fā)明的其他特征和優(yōu)點(diǎn)將在隨后的說明書中闡述，并且，部分優(yōu)點(diǎn)可從說明書中變得顯而易見，或者通過實(shí)施本發(fā)明而了解。本發(fā)明的目的和其他優(yōu)點(diǎn)可通過說明書以及附圖中所特別指出的內(nèi)容中來實(shí)現(xiàn)和獲得。附圖說明[0040] 附圖僅用于示出具體實(shí)施例的目的，而并不認(rèn)為是對本發(fā)明的限制，在整個(gè)附圖中，相同的參考符號(hào)表示相同的部件；[0041] 圖1為本發(fā)明實(shí)施例1鋁合金動(dòng)力電池殼形狀示意圖；[0042] 圖2為本發(fā)明實(shí)施例1鋁合金動(dòng)力電池殼微觀組織圖；[0043] 圖3為本發(fā)明對比例1鋁合金動(dòng)力電池殼微觀組織圖。具體實(shí)施方式[0044] 下面結(jié)合附圖來具體描述本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，其中，附圖構(gòu)成本申請一部分，并與本發(fā)明的實(shí)施例一起用于闡釋本發(fā)明的原理，并非用于限定本發(fā)明的范圍。[0045] 本發(fā)明提供了一種鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，包括以下步驟：[0046] 步驟1：制備用于動(dòng)力電池殼成型的鋁合金粉末，所述鋁合金粉末成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)記為：Mg：3.0 5.5%，Zr：0.15 1.25%，Mn：0.51 2.0%，Si：0.1 1.5%，Sc：0.15~ ~ ~ ~ ~0.75%，Zn≤0.5%，Ti≤0.5%，F(xiàn)e≤0.4%，Er≤0.5%，Y≤0.5%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素；

[0047] 步驟2：根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀，通過三維建模軟件進(jìn)行建模，得到動(dòng)力電池殼模型；[0048] 步驟3：將動(dòng)力電池殼模型文件轉(zhuǎn)換為stl格式，通過切片軟件定義打印方向，確定打印層數(shù)及間距，獲得切片文件；[0049] 步驟4：將切片文件導(dǎo)入3D打印機(jī)，輸入打印參數(shù)進(jìn)行打印，得到第一動(dòng)力電池殼；[0050] 步驟5：將第一動(dòng)力電池殼進(jìn)行熱等靜壓處理，得到第二動(dòng)力電池殼；[0051] 步驟6：對第二動(dòng)力電池殼進(jìn)行1 3次噴砂處理，得到動(dòng)力電池殼。~

[0052] 現(xiàn)有鋁合金電池殼主要通過3系鋁合金（鋁錳系合金）焊接或沖壓成型，其中以沖壓成型為主，3系鋁合金拉伸強(qiáng)度約為135 260MPa，屈服強(qiáng)度通常低于200MPa，延伸率通~常不超過10%。受3系鋁合金強(qiáng)度的限制，其壁厚較厚，通常不低于2mm，并且沖壓過程中尖角處容易開裂，成品率較低；此外沖壓工藝需要配套模具，廠房占地面積大，不便電池殼的后續(xù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化。通過本發(fā)明的制備方法獲得到的動(dòng)力電池殼的抗拉強(qiáng)度≥410MPa，屈服強(qiáng)度≥360MPa，延伸率≥15%，致密度≥99.5%，可顯著降低動(dòng)力電池殼的重量，至少可實(shí)現(xiàn)30%減重；由于該本發(fā)明制備的動(dòng)力電池殼強(qiáng)度較高，壁厚較小，有利于電池的散熱；同時(shí)具有良好的強(qiáng)韌性，可有效保護(hù)動(dòng)力電池。

[0053] 具體的，步驟1中，制備用于動(dòng)力電池殼成型的鋁合金粉末，包括以下步驟：[0054] S11：按照鋁合金成分配比稱取一定量的純金屬鑄錠和/或合金錠；[0055] S12：通過真空熔煉純金屬鑄錠和合金鑄錠，獲得預(yù)合金鑄錠；[0056] S13：將預(yù)合金鑄錠通過霧化制粉，獲得預(yù)合金粉末；[0057] S14：將預(yù)合金粉末通過篩網(wǎng)進(jìn)行分篩處理，獲得滿足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末；[0058] S15：對篩分獲得的滿足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末進(jìn)行真空干燥處理，獲得鋁合金粉末。[0059] 0026.具體的，步驟S11中，所述純金屬錠包括Al錠，Mg錠、Zr錠、Mn錠、Zn錠、Ti錠、Er錠、Sc錠和Y錠；合金鑄錠包括Al?Mg中間合金、Al?Si中間合金、Al?Sc中間合金、Al?Zn中間合金和Al?Ti中間合金，備用。[0060] 0027.對本發(fā)明中鋁合金的成分配比限定理由進(jìn)行說明，以下僅用%表示組成中的質(zhì)量百分比：[0061] Mg：提高合金的耐蝕性能并降低鋁合金的密度；固溶強(qiáng)化，可提高鋁合金強(qiáng)度及屈服極限；研究表明，在鋁合金基體中Mg元素含量質(zhì)量分?jǐn)?shù)每增加1%，合金強(qiáng)度提高30?35MPa，合金的密度降低約0.5%。Mg含量過高，晶界容易析出β相，且容易形成“黃煙”污染設(shè)備；因此，Mg含量控制在3.0 5.5%。

~

[0062] Zr：變質(zhì)元素，促進(jìn)等軸晶的形成，降低鋁合金打印開裂傾向，當(dāng)含量低于0.15%無法改性鋁合金的打印成形性，超過1.25%后對鋁合金的打印成形性改善有限，顯著提高鋁合金的密度；因此，Zr含量控制在0.15 1.25%。~

[0063] Mn：提高鋁合金的強(qiáng)度，Mn含量每增加0.1%，合金的強(qiáng)度提高5 7MPa，錳含量過多~時(shí)，會(huì)形成粗大的硬脆Al6Mn相，損害鋁合金的韌性，因此Mn含量控制在0.51~2.0%。

[0064] Si：變質(zhì)元素，降低鋁合金打印開裂傾向，從而減少Zr及Sc的添加，含量過低無法改善其打印性能，含量過高會(huì)導(dǎo)致Si沿著晶界網(wǎng)狀析出，影響材料的韌性，因此，Si含量控制在0.1 1.5%。~

[0065] Sc：變質(zhì)元素，降低鋁合金打印開裂傾向，從而使鋁合金兼具良好的成形性，超過0.75%后使得鋁合金改善效果變化微弱，且會(huì)增加材料成本；因此，Sc含量控制在≤0.75%。

[0066] Zn：提高鋁合金的耐蝕性能，通常將其含量控制在0.5%以下。[0067] Ti：脫氧元素，控制鋁合金的氧含量，含量過高容易析出脆性相，通常將其含量控制在0.5%以下。[0068] Fe：提高鋁合金的再結(jié)晶溫度及合金的強(qiáng)度，但含量過高會(huì)損害合金的耐蝕性能及機(jī)械性能，通常將其控制在0.4%以下。[0069] Er和Y：變質(zhì)元素，降低鋁合金打印開裂傾向，從而使鋁合金兼具良好的成形性，超過0.5%后提升鋁合金的成形性效果不明顯；因此，Er和Y含量均控制在≤0.5%。[0070] 優(yōu)選地，步驟S11中，所述鋁合金成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)記為：Mg：3.7 5.5%，Zr：~

0.15 1.25%，Mn：0.7 2.0%，Si：0.1 1.5%，Sc：0.15 0.7%，Zn≤0.5%，Ti≤0.5%，F(xiàn)e≤0.4%，Er~ ~ ~ ~

≤0.5%，Y≤0.5%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素。

[0071] 具體的，步驟12中，所述真空熔煉包括以下步驟：[0072] S121：將稱好的Al錠放入真空中頻感應(yīng)爐的坩堝內(nèi)，抽真空，當(dāng)真空度小于時(shí)，開始加熱并充入氬氣使?fàn)t內(nèi)處于正壓環(huán)境；[0073] S122：按照鑄錠熔點(diǎn)由高到低依次放入其他純金屬錠和/或合金鑄錠，待完全熔化后，除氣、攪拌、澆注獲得預(yù)合金鑄錠。[0074] 具體的，步驟S121中，以5 20℃/s的加熱速率對Al錠進(jìn)行加熱，當(dāng)爐內(nèi)溫度達(dá)到~700 850℃時(shí)停止加熱，保溫時(shí)間0.5?2h，在該溫度范圍內(nèi)，Al錠完全熔化處于液體狀態(tài)。

~

[0075] 具體的，步驟S122中，按照鑄錠熔點(diǎn)由高到低依次放入其他純金屬錠和合金鑄錠，待合金鑄錠完全熔化后，首先加入六氯乙烷除氣，之后通過電磁攪拌，轉(zhuǎn)速200?500r/min，使得各元素混合均勻，保溫鎮(zhèn)靜30?40min后開始澆注，澆注溫度700 850℃，澆注合金流量5~10Kg/min。

~

[0076] 具體的，步驟是S13中，霧化制粉可以通過氮?dú)忪F化法、氬氣霧化法，等離子旋轉(zhuǎn)霧化法等實(shí)現(xiàn)；優(yōu)選地，通過氬氣霧化法完成霧化制粉，霧化壓力為1.5 4.5MPa，霧化溫度為~700 850℃。

~

[0077] 具體的，步驟S14中，將預(yù)合金粉末通過100 1000目的篩網(wǎng)進(jìn)行分篩處理，獲得滿~足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末，預(yù)合金粉末的尺寸為15 105μm，粉末形狀為近球形或球~

形，從而可以保證粉末的流動(dòng)性；優(yōu)選地，預(yù)合金粉末的尺寸為15 53μm。

~

[0078] 具體的，步驟S15中，在真空烘箱中，對篩分獲得的滿足尺寸和形狀要求的預(yù)合金粉末進(jìn)行真空干燥處理，烘干溫度為100?140℃，烘干時(shí)間為2?8h；烘干溫度過高，烘干時(shí)間過長會(huì)導(dǎo)致粉末表面氧化嚴(yán)重，烘干溫度過低，時(shí)間過短，則無法完全去除粉末的水分，影響粉末的燒結(jié)活性。[0079] 具體的，步驟2中，根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀，通過三維建模軟件進(jìn)行建模，得到動(dòng)力電池殼模型；包括以下步驟：[0080] S21：根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)目標(biāo)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀；[0081] S22：根據(jù)目標(biāo)動(dòng)力電池殼的尺寸和形狀，使用建模軟件的草圖工具，在平面上繪制動(dòng)力電池殼的基本形狀和尺寸；[0082] S23：使用建模軟件的特征工具，將草圖轉(zhuǎn)化為三維實(shí)體，得到第一動(dòng)力電池殼模型；[0083] S24：使用有限元仿真軟件進(jìn)行模擬仿真，對第一動(dòng)力電池殼模型的應(yīng)力場、應(yīng)變場及質(zhì)量進(jìn)行模擬分析；[0084] S25：根據(jù)模擬分析結(jié)果，判斷模型分析結(jié)果是否滿足停止迭代條件，若滿足，則確定動(dòng)力電池殼模型，若不滿足，則對第一動(dòng)力電池殼模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，得到第二動(dòng)力電池殼模型；[0085] S26：對第二動(dòng)力電池殼模型的應(yīng)力場，應(yīng)變場及質(zhì)量進(jìn)行模擬分析，根據(jù)模擬分析結(jié)果，判斷模型分析結(jié)果是否滿足停止迭代條件，若滿足，則確定第二動(dòng)力電池殼模型為最終動(dòng)力電池殼模型，若不滿足，則對第二動(dòng)力電池殼模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，重復(fù)進(jìn)行模擬分析，直至經(jīng)過N次迭代得到的第N動(dòng)力電池殼模型滿足停止迭代條件，則為最終動(dòng)力電池外殼模型。[0086] 需要說明的是，所述停止迭代條件為：同時(shí)滿足第N動(dòng)力電池殼模型的等效應(yīng)力與目標(biāo)動(dòng)力電池殼應(yīng)力比值≥1，第N動(dòng)力電池殼模型內(nèi)尺寸與目標(biāo)動(dòng)力電池殼內(nèi)尺寸的公差≤0.1，第N動(dòng)力電池殼模型與目標(biāo)動(dòng)力電池殼質(zhì)量比≤0.7。[0087] 具體的，步驟3中，將動(dòng)力電池殼模型文件轉(zhuǎn)換為stl格式，通過切片軟件定義打印方向；通過動(dòng)力電池殼模型尺寸，確定打印層數(shù)及間距，獲得切片文件；通常，動(dòng)力電池殼厚度方向?yàn)榇蛴》较?。[0088] 具體的，步驟4中，將切片文件導(dǎo)入3D打印機(jī)，輸入打印參數(shù)進(jìn)行打印，得到第一動(dòng)力電池殼；使用前，需檢查料槽，避免有異物在打印區(qū)域內(nèi)；檢查濾芯，避免濾芯堵塞。一般通過選擇性激光熔化（SLM）將步驟1中制備的鋁合金粉末成型為動(dòng)力電池殼。參數(shù)為：掃描功率為200 400W，掃速為400 1200mm/s，鋪粉厚度為0.03 0.1mm，掃描間距為0.09 0.2mm。~ ~ ~ ~

對選擇性激光熔化設(shè)備的基板進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度為50 320℃，主要目的是促進(jìn)鋁合金等~

軸晶形核，減小鋁合金打印開裂傾向。去除用于3D打印的基板后，通過刷子去除表面鋁合金粉末，將多余的鋁合金粉末掃至裝粉倉中，多余的鋁合金粉末通過篩分、干燥處理，符合本發(fā)明的使用要求后可循環(huán)使用。

[0089] 具體的，步驟5中，將第一動(dòng)力電池殼進(jìn)行熱等靜壓處理，得到動(dòng)力電池殼。熱等靜壓溫度為320 520℃，壓力為60 150MPa，時(shí)間為2 6h；優(yōu)選地，熱等靜壓溫度為360 420℃，~ ~ ~ ~壓力為70~100MPa。通過熱等靜壓，可以促進(jìn)鋁合金微觀組織中彌散相Al3Sc、Al3(Sc,Zr），Al3Zr的析出，提高材料的強(qiáng)度，由于熱等靜壓處理過程可以對電池殼同時(shí)施加高溫、高壓，相對于熱處理方法，鋁合金晶粒的長大速度更緩慢，晶粒更細(xì)小，電池殼的強(qiáng)度更高，因此強(qiáng)韌性較時(shí)效熱處理的鋁合金高；同時(shí)熱等靜壓可以去除打印應(yīng)力，提高產(chǎn)品的孔隙率，從而提高材料的疲勞壽命，降低打印過程中對打印速度，掃描速度等參數(shù)的要求，提高打印效率。熱等靜壓溫度過低，無法提高鋁合金的致密度，且鋁合金的強(qiáng)度較低，過高則晶粒過度長大，導(dǎo)致鋁合金的強(qiáng)度下降；壓力過大則可能會(huì)抑制鋁合金彌散相Al3Sc、Al3(Sc,Zr），Al3Zr的析出，從而影響鋁合金的強(qiáng)度，并且可能導(dǎo)致鋁合金產(chǎn)生局部變形；壓力過小則不能有效抑制晶粒的長大，從而使得鋁合金的強(qiáng)度降低；熱等靜壓時(shí)間則主要影響生產(chǎn)效率。

步驟6中，對獲得的第二動(dòng)力電池外殼進(jìn)行1 3次噴砂處理，獲得表面光潔的動(dòng)力電池外殼。

~

[0090] 我國動(dòng)力電池殼力學(xué)性能通常要求為：抗拉強(qiáng)度≥200MPa，屈服強(qiáng)度≥100MPa，延伸率≥5%，通過本發(fā)明制備的動(dòng)力電池殼的抗拉強(qiáng)度≥400MPa，屈服強(qiáng)度≥350MPa，延伸率≥15%，致密度≥99.5%，優(yōu)于我國汽車行業(yè)對動(dòng)力電池殼的性能要求。由于σ=F/S，其中σ代表抗拉強(qiáng)度，F(xiàn)表示試樣拉斷時(shí)所承受的最大力，S表示試樣原始橫截面積，因此材料的強(qiáng)度越高，比強(qiáng)度越大，構(gòu)件的壁厚越薄，質(zhì)量越輕。本發(fā)明的鋁合金動(dòng)力電池殼的強(qiáng)度是現(xiàn)有3系鋁合金動(dòng)力電池殼的1.5倍以上，因此動(dòng)力電池外殼可減重30%以上。本發(fā)明可以進(jìn)一步減小動(dòng)力電池殼的壁厚，電池殼壁厚可控制在1.3mm以內(nèi)，顯著降低產(chǎn)品重量；由于本發(fā)明的鋁合金動(dòng)力電池殼具有良好的強(qiáng)韌性，還可提高電池殼的側(cè)面碰撞吸能效果，提高側(cè)面碰撞的安全性。[0091] 實(shí)施例1[0092] 一種鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，包括以下步驟：[0093] 步驟1：制備用于動(dòng)力電池殼成型的鋁合金粉末；[0094] S11：按照鋁合金成分配比稱取一定量的純金屬鑄錠和/或合金錠；[0095] 鋁合金成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)為：Mg：3.75%、Zr：1.05%、Mn：0.74%、Sc：0.15%、Si：0.1%、Fe：0.02%，Ti：0.01%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素。

[0096] 按照成分配比，稱取純度為99%以上的Al錠、Mg錠、Zr錠、Mn錠、Ti錠、Al?Sc錠及Al?Si錠共計(jì)30Kg。[0097] S12：通過真空熔煉純金屬鑄錠和合金鑄錠，獲得預(yù)合金鑄錠；[0098] S121：將稱好的鋁錠放入真空中頻感應(yīng)爐的坩堝內(nèi)，抽真空，當(dāng)真空度小于時(shí)，開始加熱并充入氬氣使?fàn)t內(nèi)處于正壓環(huán)境；其中，加熱速率為18℃/s，爐內(nèi)溫度達(dá)到700 850℃后停止加熱，保溫1h。

~

[0099] S122：按照錠坯的熔點(diǎn)由高到低依次放入其他純金屬錠和合金鑄錠，待合金錠完全熔化后，加入六氯乙烷除氣、通過電磁攪拌，轉(zhuǎn)速320r/min，使得各元素混合均勻，保溫鎮(zhèn)靜30min后開始澆注，澆注溫度750℃，澆注合金流量5Kg/min，獲得預(yù)合金鑄錠。[0100] S13：將預(yù)合金鑄錠通過氬氣霧化法制粉，霧化壓力為2.8MPa，霧化溫度為750℃，獲得預(yù)合金粉末；[0101] S14：將預(yù)合金粉末通過目篩分網(wǎng)處理，獲得尺寸為15 53μm和粉末形狀為近球形~或球形的預(yù)合金粉末；

[0102] S15：對篩分獲得的尺寸為15 53μm和粉末形狀為近球形或球形的預(yù)合金粉末進(jìn)~行真空干燥處理；烘干溫度為100℃，烘干時(shí)間為6h；

[0103] 步驟2：根據(jù)動(dòng)力電池包的尺寸及結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)動(dòng)力電池殼的尺寸及形狀，通過三維建模軟件進(jìn)行建模，通過有限元仿真軟件優(yōu)化模型，得到動(dòng)力電池殼模型；[0104] 其中，確定目標(biāo)動(dòng)力電池殼的形狀為長方體，長200mm，寬100mm，高100mm，不帶上蓋，結(jié)構(gòu)如圖1所示；使用建模軟件的草圖工具，在平面上繪制動(dòng)力電池殼的基本形狀和尺寸；使用建模軟件的特征工具，將草圖轉(zhuǎn)化為三維實(shí)體，得到第一動(dòng)力電池殼模型；使用有限元仿真軟件進(jìn)行模擬仿真，對第一動(dòng)力電池殼模型的應(yīng)力場，應(yīng)變場及質(zhì)量進(jìn)行模擬分析；模擬分析顯示：第一動(dòng)力電池殼模型等效應(yīng)力與目標(biāo)動(dòng)力電池殼應(yīng)力比值1.1，第一動(dòng)力電池殼模型內(nèi)尺寸與目標(biāo)動(dòng)力電池殼內(nèi)尺寸公差為0.1mm，第一動(dòng)力電池殼模型與目標(biāo)動(dòng)力電池殼質(zhì)量比0.7，滿足停止迭代條件。[0105] 步驟3：將動(dòng)力電池殼模型文件轉(zhuǎn)換為stl格式，通過切片軟件定義動(dòng)力電池殼的厚度方向?yàn)榇蛴》较?，打印層?shù)為1028，打印間距為0.1mm，獲得切片文件；[0106] 步驟4：將切片文件導(dǎo)入3D打印機(jī)，輸入打印參數(shù)進(jìn)行打印，得到第一動(dòng)力電池殼；[0107] 使用前，需檢查料槽，避免有異物在打印區(qū)域內(nèi)；檢查濾芯，避免濾芯堵塞。[0108] 選擇性激光熔化（SLM）工藝打印參數(shù)為：掃描功率為350W，掃速為800mm/s，鋪粉厚度為0.05mm，掃描間距為0.1mm。對基板進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度為50℃。[0109] 步驟5：將第一動(dòng)力電池殼進(jìn)行熱等靜壓處理，得到第二動(dòng)力電池殼，其中熱等靜壓溫度為420℃，熱等靜壓壓力為100MPa，時(shí)間為3h；[0110] 步驟6：對第二動(dòng)力電池殼進(jìn)行3次噴砂處理，獲得表面光潔的鋁合金動(dòng)力電池殼。[0111] 本實(shí)施例可一體成型滿足性能要求的動(dòng)力電池殼，壁厚1.28mm。獲得的目標(biāo)鋁合金件無裂紋，抗拉強(qiáng)度為415MPa，屈服強(qiáng)度為365MPa，延伸率為16%，致密度99.9%，微觀組織圖如圖2所示。以現(xiàn)有3003鋁合金沖壓成型制備的同形狀和同尺寸的動(dòng)力電池殼為參考，其3

抗拉強(qiáng)度按照260MPa，密度2.75g/cm，本實(shí)施例的動(dòng)力電池殼可實(shí)現(xiàn)30.18%減重。

[0112] 實(shí)施例2[0113] 本實(shí)施例的鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，鋁合金成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)為：Mg：4.5%、Sc：0.35%、Zr：0.45%、Mn：1.2%、Si：0.1%、Fe：0.03%、Ti：0.01%、Er：0.15%、Y：

0.15%、其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素。

[0114] 按照成分配比，稱取純度為99%以上的Al錠、Mg錠、Zr錠、Mn錠，Er錠、Y錠、Ti錠及Al?Sc錠，共計(jì)35Kg。[0115] 其余步驟和工藝參數(shù)同實(shí)施例1。[0116] 本實(shí)施例可一體成型滿足性能要求的動(dòng)力電池殼，壁厚1.15mm。獲得的目標(biāo)鋁合金件無裂紋，抗拉強(qiáng)度為450MPa，屈服強(qiáng)度為400MPa，延伸率為15.2%，致密度99.5%，微觀組織和實(shí)施例1近似。以現(xiàn)有3003鋁合金沖壓成型制備的同形狀和同尺寸的動(dòng)力電池殼為參3

考，其抗拉強(qiáng)度按照260MPa，密度2.75g/cm，本實(shí)施例的動(dòng)力電池殼可實(shí)現(xiàn)41.15%減重。

[0117] 實(shí)施例3[0118] 本實(shí)施例的鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，鋁合金成分配比，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)為：Mg：5.0%、Zr：0.4%、Mn：0.74%、Si：0.5%、Sc：0.72%、Fe：0.02%、Ti：0.02%，Er：0.15%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素。

[0119] 按照成分配比，稱取純度為99%以上的Al錠、Mg錠、Zr錠、Mn錠，Er錠、Ti錠、Al?Sc錠及Al?Si錠，共計(jì)30Kg。[0120] 鋁合金粉末制備過程、建模過程、3D打印過程中的參數(shù)與實(shí)施例1一致。熱等靜壓溫度為360℃，熱等靜壓壓力為100MPa，時(shí)間為3h。[0121] 對獲得的動(dòng)力電池殼進(jìn)行3次噴砂處理，獲得表面光潔的鋁合金動(dòng)力電池殼。[0122] 本實(shí)施例可一體成型滿足性能要求的動(dòng)力電池殼，壁厚1.04mm。獲得的目標(biāo)鋁合金件無裂紋，抗拉強(qiáng)度為500MPa，屈服強(qiáng)度為460MPa，延伸率為15%，致密度99.8%，微觀組織和實(shí)施例1近似。以現(xiàn)有3003鋁合金沖壓成型制備的同形狀和同尺寸的動(dòng)力電池殼為參考，3

其抗拉強(qiáng)度按照260MPa，密度2.75g/cm，本實(shí)施例的動(dòng)力電池殼可實(shí)現(xiàn)47.05%減重。

[0123] 實(shí)施例4[0124] 本實(shí)施例的鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，鋁合金粉末成分配比及制備過程、建模過程、熱等靜壓及噴砂過程，參數(shù)和實(shí)施例1一致。[0125] 選擇性激光熔化（SLM）參數(shù)為：掃描功率為300W，掃速為1200mm/s，鋪粉厚度為0.1mm,掃描間距為0.12mm。對基板進(jìn)行預(yù)熱，預(yù)熱溫度為50℃。

[0126] 本實(shí)施例可一體成型滿足性能要求的動(dòng)力電池殼，壁厚1.30mm。獲得的目標(biāo)鋁合金件無裂紋，抗拉強(qiáng)度為410MPa，屈服強(qiáng)度為360MPa，延伸率為15.5%，致密度99.7%，微觀組織和實(shí)施例1近似。以現(xiàn)有3003鋁合金沖壓成型制備的同形狀和同尺寸的動(dòng)力電池殼為參3

考，其抗拉強(qiáng)度按照260MPa，密度2.75g/cm，本實(shí)施例的動(dòng)力電池殼可實(shí)現(xiàn)30.03%減重。

[0127] 對比例1[0128] 本對比例的鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，鋁合金粉末成分配比，制備過程及3D打印過程中的參數(shù)與實(shí)施例1一致。不進(jìn)行熱等靜壓處理，采用熱處理方法對3D打印得到的第一動(dòng)力電池殼進(jìn)行處理，其中熱處理溫度為420℃，壓力為100MPa，時(shí)間為3h，空冷。[0129] 本對比例的動(dòng)力電池殼，抗拉強(qiáng)度為370MPa，屈服強(qiáng)度為320MPa，延伸率為12%，致密度98%。本對比例和實(shí)施例1的鋁合金粉末成分及配比完成相同，實(shí)施例1通過熱等靜壓處理得到的鋁合金抗拉和屈服強(qiáng)度比通過對比例1通過熱處理獲得的鋁合金抗拉和屈服強(qiáng)度高45MPa，即抗拉和屈服強(qiáng)度提高了12%；韌性高約4%，即韌性提高了33%左右，實(shí)施例1的鋁合金力學(xué)性能顯著優(yōu)于對比例1，可以更大發(fā)揮鋁合金的性能優(yōu)勢，從而進(jìn)一步減重；致密度提高了1.9%左右，可以明顯提高鋁合金件的熱疲勞性能。[0130] 對比例2[0131] 本對比例的鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，鋁合金成分配比為動(dòng)力電池殼常用鋁合金即3系，鋁合金3003的成分，以質(zhì)量百分?jǐn)?shù)計(jì)為：Mn：1.5%、Si：0.6%、Fe：0.7%，其余為Al及不可去除的雜質(zhì)元素。[0132] 按照成分配比，稱取純度為99%以上的Al錠、Mn錠及Al?Si錠，共計(jì)30Kg。其余步驟和工藝參數(shù)同實(shí)施例1。[0133] 本對比例的動(dòng)力電池殼，抗拉強(qiáng)度為210MPa，屈服強(qiáng)度為150MPa，延伸率為4%，致密度98%，局部開裂，微觀組織圖如圖2所示。本對比例不含Sc、Zr、Mg、Er、Y等元素，不符合本發(fā)明的要求，所制備得到的動(dòng)力電池殼的延伸率僅為4%，無法滿足動(dòng)力電池殼的性能要求，且存在裂紋無法使用。微觀組織圖如圖3所示。[0134] 對比例3[0135] 本對比例的鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，鋁合金粉末成分配比，粉末的制備過程、參數(shù)及打印參數(shù)與實(shí)施例1一致，但是省略了熱等靜壓過程。[0136] 本對比例動(dòng)力電池殼制備方法流程不符合本發(fā)明要求，不含熱等靜壓過程，獲得的鋁合金動(dòng)力電池殼抗拉強(qiáng)度為308MPa，屈服強(qiáng)度為240MPa，延伸率為25%，致密度為98.3%，同一成分下，本對比例制備的動(dòng)力電池殼抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均明顯低于實(shí)施例1。

[0137] 對比例4[0138] 本對比例的鋁合金動(dòng)力電池殼制備方法，鋁合金粉末成分配比，制備過程及熱等靜壓過程，參數(shù)與實(shí)施例1一致。[0139] SLM打印參數(shù)為：掃描功率為100W，掃速為2000mm/s，鋪粉厚度為0.5mm，掃描間距為0.5mm。[0140] 本對比例動(dòng)力電池殼打印參數(shù)不符合本發(fā)明要求，獲得的鋁合金動(dòng)力電池殼的抗拉強(qiáng)度為350MPa，屈服強(qiáng)度為280MPa，延伸率為12%，致密度為99.0%。相同成分下，實(shí)施例1獲得的鋁合金的強(qiáng)度比對比例4獲得的鋁合金材料強(qiáng)度提高了19%左右，實(shí)施例1可明顯減重；延伸率提高了30%左右，致密度也有所提高，整體而言，通過本發(fā)明可更大程度發(fā)揮材料的性能優(yōu)勢從而實(shí)現(xiàn)動(dòng)力電池殼的重量的顯著降低。[0141][0142][0143][0144] 以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。