權(quán)利要求書： 1.一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法，其特征在于，所述分析方法包括：S1、建立承載層力學(xué)模型，其中，所述承載層力學(xué)模型為彈性力學(xué)簡支梁力學(xué)模型；

S2、通過建立的力學(xué)模型，計算承載層的最大受力點處各應(yīng)力分量，承載層的最大受力點處各應(yīng)力分量表述為：其中，σx為承載層的最大受力點處應(yīng)力在x軸方向的分量，σy為承載層的最大受力點處應(yīng)力在y軸方向的分量，τxy為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，為應(yīng)力函數(shù)，A、B、C為待定系數(shù)，F(xiàn)為假設(shè)系數(shù)，f2(x)為x的任意形式的函數(shù)；

S3、通過最大受力點處各應(yīng)力分量，計算承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力；

S4、計算承載層在自身容重作用時，載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力；

以及，計算承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力；

其中，計算承載層在僅受自身容重的情況下的應(yīng)力，取應(yīng)力函數(shù)為：承載層在自身容重作用時，載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：其中，σx為承載層的最大受力點處應(yīng)力在x軸方向的分量，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，p為承載層的自身容重。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的分析方法，其特征在于，在步驟S3中，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：其中，σx為承載層的最大受力點處應(yīng)力在x軸方向的分量，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，q為承載層上表面承受的均布荷載。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的分析方法，其特征在于，在步驟S4中，承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：其中，σx為承載層的最大受力點處應(yīng)力在x軸方向的分量，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，p為承載層的自身容重，q為承載層上表面承受的均布荷載。

說明書： 一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及充填采礦技術(shù)領(lǐng)域，特別是指一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法。背景技術(shù)[0002] 下向分層進(jìn)路式充填采礦法是一種重要的充填采礦法，主要適用于礦巖巖體質(zhì)量較差、礦山原巖應(yīng)力較高等復(fù)雜開采環(huán)境，對于礦巖條件破碎的高價值礦床具有回采率高、貧損指標(biāo)低等優(yōu)點。[0003] 該方法采用自上而下的分層回采順序，分為二步驟回采，每一分層內(nèi)采用進(jìn)路式間隔回采，當(dāng)進(jìn)路回采完畢后，及時充填回采完成的一步驟進(jìn)路空區(qū)，形成承載層，并在一步驟進(jìn)路承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)支撐保護(hù)下回采本分層二步驟進(jìn)路，回采轉(zhuǎn)入下分層之后，在上分層承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的保護(hù)下開展下部相鄰分層的回采工作。[0004] 下向分層進(jìn)路式充填采礦法開采的關(guān)鍵在于確保上部分層承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)在下向進(jìn)路揭露后作為人工頂板的安全穩(wěn)定性。而針對“承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)”的研究相對滯后，為了保障承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)人工頂板具有較好的安全穩(wěn)定性，國內(nèi)應(yīng)用此類采礦方法的礦山設(shè)計的承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)強(qiáng)度要求普遍偏高，進(jìn)而導(dǎo)致膠凝材料(水泥)消耗量大、膠結(jié)成本高，膠凝材料消耗成本一般占礦山充填總成本的70％?80％以上，直接影響礦山的經(jīng)濟(jì)效益。發(fā)明內(nèi)容[0005] 為了解決現(xiàn)有技術(shù)中下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層膠凝材料消耗量大、膠結(jié)成本高的技術(shù)問題，本發(fā)明的一個實施例提供了一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法，所述分析方法包括：[0006] S1、建立承載層力學(xué)模型；[0007] S2、通過建立的力學(xué)模型，計算承載層的最大受力點處各應(yīng)力分量；[0008] S3、通過最大受力點處各應(yīng)力分量，計算承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力；[0009] S4、計算承載層在自身容重作用時，載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力；[0010] 以及，計算承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力。[0011] 在一個較佳的實施例中，所述承載層力學(xué)模型為彈性力學(xué)簡支梁力學(xué)模型。[0012] 在一個較佳的實施例中，在步驟S2中，承載層的最大受力點處各應(yīng)力分量表述為：[0013][0014] 其中，σx為承載層的最大受力點處應(yīng)力在x方向的分量，σy為承載層的最大受力點處應(yīng)力在y方向的分量，τxy為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，為應(yīng)力函數(shù)，A、B、C為待定系數(shù)，F(xiàn)為假設(shè)系數(shù)，f2(x)為x的任意形式的函數(shù)。[0015] 在一個較佳的實施例中，在步驟S3中，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：[0016][0017] 其中，σx為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，q為承載層上表面承受的均布荷載。[0018] 在一個較佳的實施例中，在步驟S4中，承載層在自身容重作用時，載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：[0019][0020] 其中，σx為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，p為承載層的自身容重。[0021] 在一個較佳的實施例中，在步驟S4中，承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：[0022][0023] 其中，σx為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，p為承載層的自身容重，q為承載層上表面承受的均布荷載。[0024] 本發(fā)明實施例提供的技術(shù)方案帶來的有益效果至少包括：[0025] 本發(fā)明提出一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法，構(gòu)建下下向分層進(jìn)路式充填采礦開挖后承載層力學(xué)模型，計算不同受力情況下承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的強(qiáng)度進(jìn)行分析，為下向分層進(jìn)路式充填采礦法安全高效開采提供參考依據(jù)。[0026] 本發(fā)明提出一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法，通過分析不同受力情況下承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的強(qiáng)度，指導(dǎo)下向分層進(jìn)路式充填采礦法承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的強(qiáng)度優(yōu)化，進(jìn)而改進(jìn)承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)，解決承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)膠凝材料消耗量大、膠結(jié)成本高的技術(shù)問題，為井下人員和設(shè)備提供安全可靠作業(yè)環(huán)境的同時實現(xiàn)經(jīng)濟(jì)成本最優(yōu)。[0027] 本發(fā)明提出一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法，基于彈性力學(xué)，結(jié)合簡支梁力學(xué)模型，綜合考慮承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)自身力學(xué)特征、進(jìn)路開挖非膠結(jié)充填體力學(xué)作用、承載層自身容重與所受均布荷載時等多因素的影響，建立下向分層進(jìn)路式充填采礦開挖后承載層力學(xué)模型，分析各因素對需求強(qiáng)度的影響，本發(fā)明既考慮了下向進(jìn)路承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)受力狀況，又能及時得出人工假頂承載層最易破壞點，適用于采場尺寸的變化。附圖說明[0028] 為了更清楚地說明本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案，下面將對實施例描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。[0029] 圖1是本發(fā)明一個實施例中下向分層進(jìn)路式充填采礦法的示意圖。[0030] 圖2是本發(fā)明承載層力學(xué)模型。[0031] 圖3是本發(fā)明承載層力學(xué)模型的彈性力學(xué)簡支梁力學(xué)模型示意圖。[0032] 圖4是本發(fā)明承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力的計算示意圖。[0033] 圖5是本發(fā)明承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力的計算示意圖。具體實施方式[0034] 下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。基于本發(fā)明中的實施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。[0035] 本發(fā)明的說明書和權(quán)利要求書及上述附圖中的術(shù)語“第一”、“第二”、“第三”“第四”等(如果存在)是用于區(qū)別類似的對象，而不必用于描述特定的順序或先后次序。應(yīng)該理解這樣使用的數(shù)據(jù)在適當(dāng)情況下可以互換，以便這里描述的本發(fā)明的實施例例如能夠以除了在這里圖示或描述的那些以外的順序?qū)嵤４送?，術(shù)語“包括”和“具有”以及他們的任何變形，意圖在于覆蓋不排他的包含，例如，包含了一系列步驟或單元的過程、方法、系統(tǒng)、產(chǎn)品或設(shè)備不必限于清楚地列出的那些步驟或單元，而是可包括沒有清楚地列出的或?qū)τ谶@些過程、方法、產(chǎn)品或設(shè)備固有的其它步驟或單元。[0036] 為了使本發(fā)明更加清晰的說明，有必要對下向分層進(jìn)路式充填采礦法進(jìn)行說明，如圖1所示本發(fā)明一個實施例中下向分層進(jìn)路式充填采礦法的示意圖，根據(jù)本發(fā)明的實施例，在下向分層進(jìn)路式充填采礦法，采用自上而下的分層回采順序，分為二步驟回采，一步驟中在每一分層內(nèi)采用進(jìn)路式間隔回采，當(dāng)進(jìn)路回采完畢后，及時充填回采完成的一步驟進(jìn)路空區(qū)形成承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)，并在一步驟進(jìn)路承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)支撐保護(hù)下回采本分層二步驟進(jìn)路，回采轉(zhuǎn)入下分層之后，在上分層承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的保護(hù)下開展下部相鄰分層的回采工作。[0037] 根據(jù)本發(fā)明的實施例，下向分層進(jìn)路式充填采礦法，在每個分段中進(jìn)行多個分層，從上至下依次采用下向進(jìn)路充填法，按照“隔一采一”的順序進(jìn)行回采，充填回采完成的一步驟進(jìn)路空區(qū)形成承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)，并在形成承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)支撐保護(hù)下回采本分層二步驟進(jìn)路，回采轉(zhuǎn)入下分層之后，在上分層承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的保護(hù)下開展下部相鄰分層的回采工作。[0038] 在一個優(yōu)選的實施例中，隔離礦柱高度為16m，將其劃分為高為4m的四個小分層。[0039] 采準(zhǔn)工程施工包括分段巷道1、采場聯(lián)絡(luò)巷2、沿脈巷道10。當(dāng)進(jìn)路垂直于礦體9走向布置時，經(jīng)采場聯(lián)絡(luò)巷2掘至礦體下盤6，沿礦體下盤6掘進(jìn)沿脈巷道10。當(dāng)進(jìn)路沿礦體9走向布置時，同樣經(jīng)采場聯(lián)絡(luò)2巷掘至礦體下盤6，由礦體下盤6繼續(xù)掘進(jìn)采場通道至礦體上盤5。

[0040] 根據(jù)本發(fā)明的實施例，根據(jù)采場布置形式，劃分回采進(jìn)路7。在一個優(yōu)選的實施例中，回采進(jìn)路7沿采場垂直礦體9走向劃分，尺寸為4m×4m。[0041] 按照“隔一采一”的順序，對礦石8進(jìn)行開采，采用鑿巖臺車為主、YT28型氣腿式鑿巖機(jī)為輔的鑿巖方式進(jìn)行掘進(jìn)，從礦體下盤6向上盤水平5推進(jìn)。[0042] 炮孔直徑、深度根據(jù)需要選取，通風(fēng)后采用鏟運機(jī)從采場內(nèi)直接鏟運礦石8，在裝礦巷裝入坑內(nèi)卡車，運送至分段礦石溜井?；夭赏戤吅蟛捎缅^桿進(jìn)行支護(hù)，首采層回采結(jié)束后，在采空區(qū)4填充充填體作為下一分層回采的承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)3。[0043] 為了解決現(xiàn)有技術(shù)中下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)膠凝材料消耗量大、膠結(jié)成本高的技術(shù)問題，根據(jù)本發(fā)明的實施例，提供一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法，對承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)進(jìn)行受力強(qiáng)度分析，以指導(dǎo)下向分層進(jìn)路式充填采礦法承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的強(qiáng)度優(yōu)化，進(jìn)而改進(jìn)承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)，解決承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)膠凝材料消耗量大、膠結(jié)成本高的技術(shù)問題，并保證下一分層回采過程中安全高效的回采工作。[0044] 本發(fā)明提供的一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法包括如下方法步驟：[0045] 步驟S1、建立承載層力學(xué)模型。[0046] 如圖2所示本發(fā)明承載層力學(xué)模型，圖3所示本發(fā)明承載層力學(xué)模型的彈性力學(xué)簡支梁力學(xué)模型示意圖，根據(jù)本發(fā)明的實施例，建立的承載層力學(xué)模型為彈性力學(xué)簡支梁力學(xué)模型。[0047] 進(jìn)路開挖后，對承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)作出若干簡化和假定：承載層是連續(xù)、均勻和各向同性的，承載層力學(xué)模型可以運用彈性力學(xué)求解。[0048] 礦體和承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)未達(dá)到屈服極限時是完全彈性的，即符合胡克定律(σ＝E*ε，分別σ為梁的應(yīng)力、E彈性模量和應(yīng)變ε)。承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)具有阻隔作用，通常認(rèn)為承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)僅受較低的水平應(yīng)力，而且對承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的彎曲影響也比較有限，基于此，可不考慮水平應(yīng)力和兩端邊界約束，作近似簡支處理。[0049] 步驟S2、通過建立的力學(xué)模型，計算承載層的最大受力點處各應(yīng)力分量。[0050] 運用彈性力學(xué)原理確定應(yīng)力函數(shù)。[0051] 承載層所受彎矩應(yīng)力最大點為承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的最大受力點，位于承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的中心點O處，最大受力點處最易發(fā)生破壞。[0052] 承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)最大受力點處應(yīng)力在x方向的分量各應(yīng)力分量，以及承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，用以下形式表示：[0053][0054] 其中，σx為承載層的最大受力點處應(yīng)力在x方向的分量，τxy為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，A、B、C、D為待定系數(shù)。[0055] 由(1)式可得：[0056][0057] 其中，為應(yīng)力函數(shù)。[0058] 對(2)式進(jìn)行積分可得：[0059][0060] 其中，f1(x)和f2(x)為x的任意形式的函數(shù)。[0061] 將式(3)代入式(2)下式計算可得：Bxy2+f'1(x)＝?Cx?Dxy2。[0062] 由上述等式可得：[0063][0064] 將(4)式代入(3)式，得：[0065][0066] 其中，E為積分常數(shù)。[0067] 通過求解發(fā)現(xiàn)，應(yīng)力函數(shù) 無法滿足雙調(diào)和方程，因此需要對該函數(shù)方程進(jìn)行改造，即添加一個任意函數(shù)ψ(x,y)。通過觀察式(5)可以發(fā)現(xiàn)Ey并不影響求解結(jié)果，為簡化計算，可將其略去，調(diào)整后的應(yīng)力函數(shù) 可表示為：[0068][0069] 應(yīng)力函數(shù) 需滿足如式(6)所示相容方程：[0070][0071] 將(6)式代入(7)式可得：[0072][0073] 由此可得任意函數(shù)ψ(x,y)的簡單解為：[0074][0075] 其中，F(xiàn)、K、H均為假設(shè)系數(shù)。[0076] 將(9)式代入(8)式，可得如下關(guān)系式：[0077] F+2K+H＝?2B(10)[0078] 任意函數(shù)ψ(x,y)中 和應(yīng)力函數(shù) 的第二項為同類項，為了簡化計算，可以省略該項，因此將(10)式簡化變形可得H＝?4B?F，則應(yīng)力函數(shù) 有：[0079][0080] 由此，承載層的最大受力點處各應(yīng)力分量表述為：[0081][0082] 其中，σx為承載層的最大受力點處應(yīng)力在x方向的分量，Mpa，σy為承載層的最大受力點處應(yīng)力在y方向的分量，Mpa，τxy為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，Mpa，為應(yīng)力函數(shù)，A、B、C為待定系數(shù)，F(xiàn)為假設(shè)系數(shù)，f2(x)為x的任意形式的函數(shù)。[0083] 步驟S3、通過最大受力點處各應(yīng)力分量，計算承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力。[0084] 如圖4所示本發(fā)明承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力的計算示意圖，承載層所受彎矩應(yīng)力最大點為承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的最大受力點，位于承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的中心點O處，最大受力點處最易發(fā)生破壞，需計算承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力。[0085] 利用邊界條件確定待定系數(shù)，邊界條件如(13)式所示：[0086][0087] 其中，q為承載層上表面承受的均布荷載，Mpa，l為承載層的最大受力點處(承載層中心點O處)到承載層兩端的距離，m，h為承載層的厚度，m。[0088] 由主要邊界條件得：[0089][0090][0091] 兩式相加得：[0092][0093] 比較x2和x0的系數(shù)，可得：[0094] F＝0，[0095] 又因為：[0096][0097] 故：[0098][0099] 從而解得(14)式各常數(shù)為：[0100][0101] 代入(12)式可得：[0102][0103] 再由次要邊界條件得：[0104][0105] 從而可得：[0106][0107] 將(19)式代入(18)式可得：[0108][0109] 由此，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：[0110][0111] 其中，σx為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，Mpa，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，q為承載層上表面承受的均布荷載，Mpa。[0112] 步驟S4、計算承載層在自身容重作用時，載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力，以及計算承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時，計算承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力。[0113] 承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)會出現(xiàn)兩種不同的受力情況，即承載層只受到自重應(yīng)力的情況，以及承載層受上覆壓力及自重應(yīng)力共同作用的情況。通常情況下，“梁”的自重不可忽略，在步驟S3中忽略了承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的自身容重影響，因此需要計算承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)在僅受自身容重的情況下的應(yīng)力，取應(yīng)力函數(shù)為：[0114][0115] 采用步驟S2的計算方法計算得到：[0116][0117] 其中，p為承載層的自身容重。[0118] 由(22)式和(23)式聯(lián)立可得(24)式,表示承載層自身容重條件下，在承載層中心點O處上下表面所受的應(yīng)力，即承載層在自身容重作用時，承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：[0119][0120] 其中，σx為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，Mpa，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，p為承載層的自身容重，Mpa。[0121] 承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時，根據(jù)疊加原理，結(jié)合(20)式和(23)式，可得：[0122][0123] 同樣根據(jù)疊加原理，結(jié)合(21)式和(24)式最終得到，承載層在自身容重作用和承載層上表面承受均布荷載時，計算承載層最大受力點處的上下表面最大彎矩應(yīng)力表述為：[0124][0125] 其中，σx為承載層的最大受力點處的剪應(yīng)力分量，Mpa，h為承載層的厚度，l為承載層的最大受力點處到承載層兩端的距離，p為承載層的自身容重，Mpa，q為承載層上表面承受的均布荷載，Mpa。[0126] 本發(fā)明提出一種下向分層進(jìn)路式充填采礦的承載層受力分析方法，通過分析不同受力情況下承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的強(qiáng)度，分析影響承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)穩(wěn)定性的因素：寬、高、容重及上覆壓力，為下向分層進(jìn)路式充填采礦法承載層(人工假頂、膠結(jié)充填體)的強(qiáng)度優(yōu)化提供指導(dǎo)。[0127] 最后應(yīng)說明的是：以上各實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案，而非對其限制；盡管參照前述各實施例對本發(fā)明進(jìn)行了詳細(xì)的說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解：其依然可以對前述各實施例所記載的技術(shù)方案進(jìn)行修改，或者對其中部分或者全部技術(shù)特征進(jìn)行等同替換；而這些修改或者替換，并不使相應(yīng)技術(shù)方案的本質(zhì)脫離本發(fā)明各實施例技術(shù)方案的范圍。