權(quán)利要求書(shū)： 1.一種風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法，其特征在于，包括：S1：將實(shí)際塔筒空間結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為垂直于地面的塔筒平面結(jié)構(gòu)，以塔筒底面中心點(diǎn)為原點(diǎn)、主風(fēng)向?yàn)閤軸以及豎直方向?yàn)閦軸，構(gòu)建單自由度體系力學(xué)模型；

S2：設(shè)定所述塔筒平面結(jié)構(gòu)的彎曲剛度EI(z)及質(zhì)量密度m(z)，其中，所述彎曲剛度EI(z)及質(zhì)量密度m(z)均沿豎直方向呈線性變化；

S3：將塔筒頂部的發(fā)動(dòng)機(jī)及輪轂簡(jiǎn)化為集中質(zhì)量M，其對(duì)塔筒的預(yù)應(yīng)力為集中質(zhì)量自重產(chǎn)生的豎直方向壓力N＝Mg；

S4：根據(jù)Rayleigh能量法，求出風(fēng)力機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的計(jì)算方法，其特征在于，所述S4之前，還包括：S41：構(gòu)造風(fēng)機(jī)簡(jiǎn)化模型在水平向特定荷載下的變形形狀函數(shù)ψ(z)：式中，z∈[0,H]，H為塔筒在豎直狀態(tài)下的高度。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的計(jì)算方法，其特征在于，所述S4之前，還包括：*

S42：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義質(zhì)量m：式中，ρ為材料密度，t為筒壁的加權(quán)平均厚度，D為塔筒底部的中直徑，d為塔筒頂部的中直徑，m′為法蘭盤(pán)和頂部機(jī)艙、發(fā)動(dòng)機(jī)及螺栓質(zhì)量總和，H為塔筒在豎直狀態(tài)下的高度。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的計(jì)算方法，其特征在于，所述S4之前，還包括：S43：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義彎曲剛度k*：式中，E為材料的彈性模量，H為塔筒在豎直狀態(tài)下的高度，為塔筒截面的平均等效慣性矩；

其中，塔筒截面的平均等效慣性矩

式中，D為塔筒底部的中直徑，d為塔筒頂部的中直徑，t為筒壁的加權(quán)平均厚度。

5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的計(jì)算方法，其特征在于，所述S4之前，還包括：S44：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義幾何剛度

6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的計(jì)算方法，其特征在于，所述S4之前，還包括：S45：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的聯(lián)合廣義剛度

7.根據(jù)權(quán)利要求1-6任一項(xiàng)所述的計(jì)算方法，其特征在于，所述一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值f：式中，ρ為材料密度，t為筒壁的加權(quán)平均厚度，D為塔筒底部的中直徑，d為塔筒頂部的中直徑，m′為法蘭盤(pán)和頂部機(jī)艙、發(fā)動(dòng)機(jī)及螺栓質(zhì)量總和，E為材料的彈性模量，H為塔筒高度，為塔筒截面的平均等效慣性矩。

說(shuō)明書(shū)： 風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及的是風(fēng)力發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法。

背景技術(shù)[0002] 因風(fēng)能具有可再生、無(wú)污染、廣分布、低成本等突出優(yōu)勢(shì)，近年來(lái)，風(fēng)力發(fā)電在各國(guó)得到了持續(xù)關(guān)注和重點(diǎn)發(fā)展。從上世紀(jì)90年代起，錐臺(tái)型的鋼管塔筒由于安裝及維護(hù)簡(jiǎn)單、剛度大、登塔安全等特點(diǎn)，逐漸成為當(dāng)前風(fēng)力機(jī)的主流塔架結(jié)構(gòu)形式。

[0003] 風(fēng)力機(jī)塔筒由數(shù)段鋼制錐筒組成，各段通過(guò)螺栓和法蘭連接，其質(zhì)量主要集中于塔筒頂部，以一階振型控制為主。塔筒在長(zhǎng)期服役過(guò)程中，一方面，風(fēng)荷載、波浪荷載會(huì)使塔架一直處于小振狀態(tài)；另一方面，颶風(fēng)、地震等作用可引發(fā)塔架劇烈顫振變形，可能出現(xiàn)整

個(gè)風(fēng)力機(jī)組損毀的災(zāi)難性事故。因此，掌握塔筒的動(dòng)力特性對(duì)保障其服役期安全至關(guān)重要。

[0004] 由于錐臺(tái)型塔筒由數(shù)段鋼制錐筒組成，每段錐筒的直徑、壁厚并不一致，除此之外，對(duì)于質(zhì)量主要集中于塔筒頂部的風(fēng)力發(fā)電機(jī)來(lái)講，機(jī)頭載荷作用下會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力和預(yù)變

形，導(dǎo)致塔筒剛度變化，進(jìn)而影響塔筒模態(tài)頻率與振型。

[0005] 由于風(fēng)力發(fā)電機(jī)塔筒固有頻率受多重因素的影響，目前沒(méi)有可套用的風(fēng)力發(fā)電機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力固有頻率的計(jì)算方法，對(duì)掌握塔筒的動(dòng)力特性帶來(lái)難度。

[0006] 因此，如何實(shí)現(xiàn)對(duì)風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算，是本領(lǐng)域技術(shù)人員目前需要解決的技術(shù)問(wèn)題。

發(fā)明內(nèi)容[0007] 有鑒于此，本發(fā)明的目的是提供一種風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法，可以實(shí)現(xiàn)對(duì)風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算。

[0008] 為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供如下技術(shù)方案：[0009] 一種風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法，包括：[0010] S1：將實(shí)際塔筒空間結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為垂直于地面的塔筒平面結(jié)構(gòu)，以塔筒底面中心點(diǎn)為原點(diǎn)、主風(fēng)向?yàn)閤軸以及豎直方向?yàn)閦軸，構(gòu)建單自由度體系力學(xué)模型；

[0011] S2：設(shè)定所述塔筒平面結(jié)構(gòu)的彎曲剛度EI(z)及質(zhì)量密度m(z)，其中，所述彎曲剛度EI(z)及質(zhì)量密度m(z)均沿豎直方向呈線性變化；

[0012] S3：將塔筒頂部的發(fā)動(dòng)機(jī)及輪轂簡(jiǎn)化為集中質(zhì)量M，其對(duì)塔筒的預(yù)應(yīng)力為集中質(zhì)量自重產(chǎn)生的豎直方向壓力N＝Mg；

[0013] S4：根據(jù)Rayleigh能量法，求出風(fēng)力機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值。[0014] 優(yōu)選地，所述S4之前，還包括：[0015] S41：構(gòu)造風(fēng)機(jī)簡(jiǎn)化模型在水平向特定荷載下的變形形狀函數(shù)ψ(z)：[0016][0017] 式中，z∈[0,H]，H為塔筒在豎直狀態(tài)下的高度。[0018] 優(yōu)選地，所述S4之前，還包括：[0019] S42：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義質(zhì)量m*：[0020][0021] 式中，ρ為材料密度，t為筒壁的加權(quán)平均厚度，D為塔筒底部的中直徑，d為塔筒頂部的中直徑，m′為法蘭盤(pán)和頂部機(jī)艙、發(fā)動(dòng)機(jī)及螺栓質(zhì)量總和，H為塔筒在豎直狀態(tài)下的高

度。

[0022] 優(yōu)選地，所述S4之前，還包括：[0023] S43：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義彎曲剛度k*：[0024][0025] 式中，E為材料的彈性模量，H為塔筒在豎直狀態(tài)下的高度，為塔筒截面的平均等效慣性矩；

[0026] 其中，塔筒截面的平均等效慣性矩[0027][0028] 式中，D為塔筒底部的中直徑，d為塔筒頂部的中直徑，t為筒壁的加權(quán)平均厚度。[0029] 優(yōu)選地，所述S4之前，還包括：[0030] S44：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義幾何剛度[0031][0032] 優(yōu)選地，所述S4之前，還包括：[0033] S45：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的聯(lián)合廣義剛度[0034][0035] 優(yōu)選地，所述一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值f：[0036][0037] 式中，ρ為材料密度，t為筒壁的加權(quán)平均厚度，D為塔筒底部的中直徑，d為塔筒頂部的中直徑，m′為法蘭盤(pán)和頂部機(jī)艙、發(fā)動(dòng)機(jī)及螺栓質(zhì)量總和，E為材料的彈性模量，H為塔筒高度，為塔筒截面的平均等效慣性矩。

[0038] 本發(fā)明提供的風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法，可以實(shí)現(xiàn)對(duì)風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算，能夠便于掌握塔筒的動(dòng)力特性。

附圖說(shuō)明[0039] 為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見(jiàn)地，下面描述中的附圖僅僅是本

發(fā)明的實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)

提供的附圖獲得其他的附圖。

[0040] 圖1為本發(fā)明所提供計(jì)算方法的總流程圖；[0041] 圖2為本發(fā)明中簡(jiǎn)化實(shí)際塔筒結(jié)構(gòu)為廣義分布柔性單自由度體系的模型示意圖；[0042] 圖3為本發(fā)明構(gòu)造風(fēng)機(jī)簡(jiǎn)化模型在水平向特定荷載下的變形形狀函數(shù)的原理示意圖；

[0043] 圖4為本發(fā)明所提供計(jì)算方法所應(yīng)用的3.2MW的風(fēng)力發(fā)電機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖。具體實(shí)施方式[0044] 下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；?br>
本發(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒(méi)有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他

實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

[0045] 本發(fā)明的核心是提供一種風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法，可以實(shí)現(xiàn)對(duì)風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算。

[0046] 本發(fā)明所提供風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法的一種具體實(shí)施例中，包括以下步驟：

[0047] S1：將實(shí)際塔筒空間結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為垂直于地面的塔筒平面結(jié)構(gòu)，以塔筒底部為原點(diǎn)、水平方向?yàn)閤軸以及豎直方向?yàn)閦軸，構(gòu)建單自由度體系力學(xué)模型。

[0048] 其中，真實(shí)風(fēng)力機(jī)塔架結(jié)構(gòu)屬于無(wú)限自由度的結(jié)構(gòu)體系，按照廣義分布柔性的力學(xué)原理，可將其簡(jiǎn)化為單自由度體系。如圖2所示，塔筒平面結(jié)構(gòu)為z軸-x軸平面坐標(biāo)系中的

二維平面結(jié)構(gòu)。取塔筒底面中心點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)，沿豎直方向?yàn)閦軸，沿主風(fēng)向?yàn)閤軸，主風(fēng)向

具體可以為水平方向。

[0049] S2：設(shè)定所述塔筒平面結(jié)構(gòu)的彎曲剛度EI(z)及質(zhì)量密度m(z)。[0050] 其中，彎曲剛度EI(z)和質(zhì)量密度m(z)均沿塔筒高度方向具有變化，高度方向即豎直方向。

[0051] S3：將塔筒頂部的發(fā)動(dòng)機(jī)及輪轂簡(jiǎn)化為集中質(zhì)量M，其對(duì)塔筒的預(yù)應(yīng)力為集中質(zhì)量自重產(chǎn)生的豎直方向壓力N＝Mg。

[0052] 其中，塔頂在T時(shí)刻、x向位移為X(T)，而在在T時(shí)刻、高度為z處塔筒x向位移為v(z，T)。[0053] S4：根據(jù)Rayleigh能量法，求出風(fēng)力機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值。[0054] 基于以上S1至S3的假定，為Rayleigh能量法的使用提供基礎(chǔ)，進(jìn)而可以求出風(fēng)力機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值，能夠求解目前沒(méi)有系統(tǒng)給出風(fēng)機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)的一階預(yù)應(yīng)

力固有頻率的工程解析解。該方法具體可以應(yīng)用于陸上風(fēng)力發(fā)電機(jī)或海上風(fēng)力發(fā)電機(jī)。

[0055] 進(jìn)一步地，在S4之前，還包括：[0056] S41：構(gòu)造風(fēng)機(jī)簡(jiǎn)化模型在水平向特定荷載下的變形形狀函數(shù)ψ(z)，其中，風(fēng)機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)被簡(jiǎn)化為懸臂柱，由材料力學(xué)可知，在水平均布荷載q作用下，懸臂柱自由端產(chǎn)生的

撓曲線如圖3所示，其形狀函數(shù)為ψ(z)：

[0057][0058] 其中，ZH(T)為塔筒在T時(shí)刻、高度H處的x向位移，[0059] 式中，z∈[0，H]，H為塔筒在豎直狀態(tài)下的高度，即不被吹彎時(shí)的高度。[0060] 進(jìn)一步地，在S4之前，還包括：[0061] S42：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義質(zhì)量m*：[0062][0063] 式中，ρ為材料密度，t為筒壁的加權(quán)平均厚度，D為塔筒底部的中直徑，d為塔筒頂部的中直徑，m′為法蘭盤(pán)和頂部機(jī)艙、發(fā)動(dòng)機(jī)及螺栓質(zhì)量總和；

[0064] 其中，筒壁的加權(quán)平均厚度t：[0065][0066] 其中，n為正整數(shù)，具體可以根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行選取。[0067] 進(jìn)一步地，所述S4之前，還包括：[0068] S43：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義彎曲剛度k*：[0069][0070] 式中，E為材料的彈性模量，H為塔筒高度，為塔筒截面的平均等效慣性矩；[0071] 其中，塔筒截面的平均等效慣性矩[0072][0073] 進(jìn)一步地，所述S4之前，還包括：[0074] S44：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的廣義幾何剛度[0075][0076] 式中，N為集中質(zhì)量M對(duì)塔筒的預(yù)應(yīng)力，其表達(dá)式為N＝Mg。[0077] 進(jìn)一步地，所述S4之前，還包括：[0078] S45：求出風(fēng)機(jī)塔筒簡(jiǎn)化模型的聯(lián)合廣義剛度[0079][0080] 進(jìn)一步地，一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值f具體為：[0081][0082] 本實(shí)施例中，對(duì)于給定的風(fēng)力發(fā)電機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)，可任意改變塔筒的高度、截面尺寸、筒壁厚度、分段材料參數(shù)、塔筒機(jī)頭預(yù)壓力參數(shù)等，利用以上公式能夠快速得到風(fēng)力機(jī)

塔筒彎曲振動(dòng)的一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值，解決了目前對(duì)給定不同高度、截面尺寸、機(jī)頭預(yù)壓

力及不同分段材料參數(shù)的風(fēng)機(jī)塔筒沒(méi)有可以套用的一階預(yù)應(yīng)力固有頻率的計(jì)算公式或方

法的問(wèn)題。

[0083] 上述實(shí)施例中提供計(jì)算方法的一種具體應(yīng)用過(guò)程如下：[0084] 以圖4所示的3.2MW的風(fēng)力發(fā)電機(jī)為例，給出其廣義質(zhì)量、廣義彎曲剛度、廣義幾何剛度、聯(lián)合廣義剛度，并通過(guò)Rayleigh能量法得到風(fēng)力機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值

的計(jì)算，該方法適用于不同分段長(zhǎng)度、不同截面尺寸及不同筒壁厚度、機(jī)頭預(yù)壓力的風(fēng)力機(jī)

塔筒結(jié)構(gòu)。

[0085] 海裝3.2MW陸上風(fēng)機(jī)塔筒為變截面變壁厚薄壁鋼結(jié)構(gòu)，高96.7m，分為5段。風(fēng)機(jī)風(fēng)輪的質(zhì)量為96.51t，機(jī)艙的重量為126.75t，總重為223.26t，法蘭盤(pán)及塔筒重量為250.76t。

[0086] 底座第1節(jié)段，高11.2m。該節(jié)段底部中直徑為4.244m，頂部中直徑為4.240m，底部壁厚55mm，上部壁厚35mm。

[0087] 中間2節(jié)段，高15.7m。該節(jié)段底部中直徑為4.240m，頂部中直徑為4.205m，底部壁厚35mm，上部壁厚26mm。

[0088] 中間3節(jié)段，高22.2m。該節(jié)段底部中直徑為4.205m，頂部中直徑為4.140m；底部壁厚26mm，上部壁厚19mm。

[0089] 中間4節(jié)段，高22.1m。該節(jié)段底部中直徑為4.140m，頂部中直徑為4.040m；底部壁厚19mm，上部壁厚14mm。

[0090] 頂部5節(jié)段，高23.9m。該節(jié)段底部中直徑為4.040m，頂部中直徑為3.943m，底部壁厚14mm，上部壁厚11mm。

[0091] 在各分節(jié)段之間，采用法蘭盤(pán)進(jìn)行連接，第1、2節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為150mm，螺孔數(shù)量為126個(gè)，2、3節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為125mm，螺孔數(shù)量為92個(gè)，3、4節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為90mm，螺孔數(shù)量為96個(gè)，4、5節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為75mm，螺孔數(shù)量為88個(gè)。

[0092] 在各分節(jié)段之間，采用法蘭盤(pán)進(jìn)行連接，第1、2節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為150mm，螺孔數(shù)量為126個(gè)，2、3節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為125mm，螺孔數(shù)量為92個(gè)，3、4節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為90mm，螺孔數(shù)量為96個(gè)，4、5節(jié)之間的法蘭盤(pán)厚度為75mm，螺孔數(shù)量為88個(gè)。

[0093] 表1：海裝3.2MW陸上風(fēng)機(jī)塔筒的質(zhì)量統(tǒng)計(jì)[0094][0095] 表2：塔筒的相關(guān)材料參數(shù)[0096][0097] 計(jì)算塔筒的加權(quán)平均厚度：[0098][0099] 計(jì)算塔筒的等效慣性矩：[0100][0101] 計(jì)算塔筒的廣義質(zhì)量：[0102][0103] 計(jì)算塔筒的聯(lián)合廣義剛度：[0104][0105] 計(jì)算風(fēng)力機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)一階預(yù)應(yīng)力固有頻率值：[0106][0107] 采用ANSYS軟件建立有限元模型進(jìn)行風(fēng)力機(jī)塔筒結(jié)構(gòu)一階預(yù)應(yīng)力固有頻率數(shù)值解：

[0108] 表3：解析法與數(shù)值法一階預(yù)應(yīng)力固有頻率對(duì)比[0109][0110] 需要說(shuō)明的是，術(shù)語(yǔ)“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“豎直”、“水平”、“內(nèi)”、“外”等指示的方位或位置關(guān)系為基于附圖所示的方位或位置關(guān)系，僅是為了便于描述本發(fā)明和簡(jiǎn)化描述，而不是指示或暗示所指的裝置或元件必須具有特定的方位、以特定的方位構(gòu)造和

操作，因此不能理解為對(duì)本發(fā)明的限制。此外，相同字母符號(hào)定義相同。

[0111] 除非另有定義，本文所使用的所有的技術(shù)和科學(xué)術(shù)語(yǔ)與屬于本發(fā)明的技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員通常理解的含義相同。本文中在本發(fā)明的說(shuō)明書(shū)中所使用的術(shù)語(yǔ)只是為了描述具

體的實(shí)施例的目的，不是旨在于限制本發(fā)明。

[0112] 本說(shuō)明書(shū)中各個(gè)實(shí)施例采用遞進(jìn)的方式描述，每個(gè)實(shí)施例重點(diǎn)說(shuō)明的都是與其他實(shí)施例的不同之處，各個(gè)實(shí)施例之間相同相似部分互相參見(jiàn)即可。

[0113] 以上對(duì)本發(fā)明所提供的風(fēng)機(jī)塔筒預(yù)應(yīng)力自振頻率的計(jì)算方法進(jìn)行了詳細(xì)介紹。本文中應(yīng)用了具體個(gè)例對(duì)本發(fā)明的原理及實(shí)施方式進(jìn)行了闡述，以上實(shí)施例的說(shuō)明只是用于

幫助理解本發(fā)明的方法及其核心思想。應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在

不脫離本發(fā)明原理的前提下，還可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行若干改進(jìn)和修飾，這些改進(jìn)和修飾也落

入本發(fā)明權(quán)利要求的保護(hù)范圍內(nèi)。